海洋平台用eh36厚钢板焊接接头的组织性能分析

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1、李敏海洋平台用EH36厚钢板焊接接头的组织性能分析2013年第5期足一40oCKV：均值≥34J的要求，但l、3馘样各位置3焊接接头组织号I生能检测分析的冲击功普遍小于2#试样处相应位置的冲击功。分3．1低倍及硬度析认为主要原因：一是虽然两个位置的焊接线能量图2为焊接接头低倍组织，整个焊缝成型良好，相同，但1、3试样位置熔合线形状呈“蘑菇”状(见直边侧熔合线除表面的盖面焊道处产生了轻微的图2)，致使熔合线凹处基体金属过热更严重]，HAZ“蘑菇”形状外，其余非常平直。焊缝直边侧熔合线晶粒粗化加剧，从而导致该部位韧性降低；二是由的平直成型为焊接试验的

2、取样、试验结果的稳定性于散热状态不同(最高硬度均出现于2试样)，焊接和可比性提供了重要保障。图3为焊接接头直边侧接头表面HAZ焊后冷却速度较慢，使得该部位处于热影响区(HAZ)硬度变化情况，焊接接头的最高硬高温区时间过长，进一步加剧晶粒粗化程度，从而度HVIO为280，满足硬度HV10~<325的标准要求，导致焊接接头表面处韧性普遍低于心部。焊后整体热处理态的硬度要低于焊态时的硬度，焊表4EH36钢板焊接接头一40oCKV。J态和焊后热处理态焊接接头最高硬度均出现在2式试板状态焊后热处理焊态位置实测平均实测平均样上。1、3试样硬度在距离熔合线6m

3、m远后才趋于稳定，而试样硬度在距离熔合线3mm后即趋于稳定。硬度测量结果表明：焊接接头表面HAZ宽度要大于焊接接头心部HAZ宽度；焊接接头表面焊后冷却速度小于焊接接头心部的焊后冷却速度。3．3金相组织图2EH36钢板焊接接头低倍照片图4为EH36钢板焊接接头1和2试样HAZ处FL+2mm位置的金相组织照片。1样FL+2mm处的金相组织(见图4a、b)为粗大的板条状贝氏体+少量粒状贝氏体，原奥氏体晶粒粗大，晶界清晰。通过这一组织特征可以判断该区域为HAZ的粗晶区。2样FL+2mm处的金相组织(见图4c、d)为铁素体+珠光体，铁素体为多边形，铁素体和

4、珠光体的晶粒细小，明显细于原始母材心部的组织(图1b)。通过这一组织特征可以判断该区域为HAZ的相变重结晶距熔合线距离／mm区，即细晶区。图4d右边出现了大一些的铁素体晶图3EH36钢板焊接接头直边侧HAZ硬度变化情况粒，说明此处HAZ已由相变重结晶区向不完全结晶3_2拉伸及冲击性能区过渡。1样与2样的这种组织差异，是导致冲击表3为焊接接头的拉伸性能，所有拉伸试样都试验中焊接接头表面韧性普遍低于心部相应位置断于母材处。由表2可以看出，焊接接头各部位的的根本原因。如前所述，1样与2样的组织差异应抗拉强度都满足标准规定的R~>490MPa的要求。是由

5、焊接接头表面与心部熔合线形状差异及散热的抗拉强度要略低于1和3，这是由于钢板本身状态差异引起的。厚度较厚，在轧后冷却和正火空冷时，钢板心部的高温停留时间大于表面处所致。4结论表3EH36钢板焊接接头抗拉强度MPa4．1按照EN10225—2009附录E标准要求，采用50kJ／cm大热输人埋弧焊工艺焊接海洋平台用100mm厚EH36钢板，焊态、焊后热处理态焊接接头硬表4为EH36钢板焊接接头的低温冲击性能(FL度HVlO~280，抗拉强度≥510MPa，一40℃低温冲为熔合线)。焊接接头各部位冲击试验结果均满击均值>150J。济钢生产的EH36特厚

6、钢板焊接接33