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时间:2020-04-11
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1、第20卷第4期安徽冶金科技职业学院学报Vo1.20.No.42010年10月JournalofAnhuiVocationalCollegeofMetallurgyandTechnologyOct.201O热轧马氏体双相钢生产工艺研究闻成才,胡学文(马钢股份公司第四钢轧总厂安徽马鞍山243000)摘要:根据中试试验,确定了热轧马氏体双相钢的最优成份,同时基于低温卷曲马氏体双相钢相变原理,设计其生产工艺流程及参数以实现精确控轧控冷工艺。轧制实验结果表明,产品各项力学性能指标均达到要求。关键词:马氏体
2、双相钢;低温卷曲;tt-~l&@中图分类号:TG142.1;TG142.24文献标识码:A文章编号:1672—9994(2010)04—0010—03双相钢因具有较好的强度一塑性组合、成形性相钢生产工艺流程,作者进行了600DP热轧马氏体能好、高抗疲劳性能、回弹小和良好的形状保持性双相钢组织性能中试试验。等特点,逐渐成为汽车工业用钢的发展趋势。近年根据图1所示的低温卷曲F+M双相钢相变来采用分段冷却和低温卷取工艺的不含钼低成本示意图,设置中试试验的分段冷却方式(B’为残余热轧双相钢实现工业批量生
3、产,大大促进了热轧双亚稳奥氏体的贝氏体转变区)。相钢在汽车工业的应用。马钢公司为了适应市场发展和产品结构调整的需要,决定开发600MPa级热轧双相钢,经过近一年的中试、试制等工作,终于成功开发热轧马氏体双相钢,并具备了批量生产能p力。-窝l产品技术要求双向钢的力学性能与化学成份分别如下表1、表2所示,表1中弯曲试验参数a=试样厚度;试样时间,图1低温卷曲F+M双相钢相变图宽度b=25mm。从图中可以看出,在轧后的层流冷却段控制相表1力学性能变开始点和结束点,得到合理的马氏体和铁素体体积分数,这是
4、热轧马氏体双相钢的基本原理也是其控制难点。轧制工艺的终轧温度应控制在Ar3附近(变形表2钢种成份条件下的At3),甚至可以降低到析出少量铁素体的A+F两相区以促进A—F相变。温度不能太钢种csiMnPSAlsCr600DP≤0.10≤1.50≤1.40≤O.025≤O.010≤O.060≤1.20低,防止出现变形的铁素体组织。如果终轧温度太高,铁素体晶粒粗大,而且也易出现B相变。2马氏体双相钢中试试验卷取温度必须低于MS点温度,一般在200以下,否则也易出现A—B相变,同时也易出现铁素为设计出达
5、到预期力学性能指标的马氏体双体的时效和马氏体的自回火。卷取温度太低,需要收稿日期:2010—08—10加大卷取能力,也会使板带的屈服比偏高和板型恶作者简介:闻成才(1980一),男,马钢股份公司第四钢轧总厂,技术化。研究人员。重庆大学材料科学与工程专业毕业。总第50期闻成才,胡学文:热轧马氏体双相钢生产工艺研究中试试验对多种不同成份的m试样∞进行力:兮学嘶性∞时间。适当控制加热炉内板坯头尾温度。能测试,对比得到了最优性能组合的钢种成份。下(7)粗轧表3所示为中试试验测试该钢种姗9粥个试样的姒力螂
6、学狲粥掰按照3+5道次轧制,中间坯40—45mm,确保卵性能参数。精轧段累积压下率大于80%,精轧入口温度达到表3试样力学性能参数1o5O℃。轧制过程保持连续,避免在生产线上出现待温的现象。(8)精轧6o3.8726.36合格开轧前要仔细检查各除鳞系统、机架内水嘴、632.2821.5OO0OO合0格OOOO导卫、导台、活套,保证成品有良好的表面质量。精6o8.9527.15合格轧机速度需要控制在一定范围内,避免层流冷却线604.4724.80合格的长度不足以将带钢冷却带所需温度;终轧温度控60
7、4.8728.3l合格603.2926.20合格制在合理范围内。6l1.9929.】5合格(9)冷却606.8125.00合格冷却阶段是奥氏体向铁素体和马氏体转变的606.5429.84合格阶段,为了得到所需要的组织结构,将第一段水冷结束温度、第二段水冷开始温度及空冷时间控制在根据上表与表2的对比,试样屈服强度、抗拉目标范围内,卷曲温度控制在300~C以下。在热连强度、n值、弯曲试验均全部达标,而延伸率试验达轧实际生产中,带钢头、尾的同板温差非常显著,因标率为90%,经过计算得出其屈强比也低于0
8、.7,此,在工艺方面还应特别注意:投入保温罩以尽可该钢种成份体系符合开发要求。能减少同板温差导致的不同热机械历史,从而影响相变过程,并导致性能的波动;在尽可能减少同板3生产工艺流程及参数设定温差的前提下,采取恒速轧制,减少同板空冷时间根据中试试验条件的设定与低温卷曲的基本的差异,以保证铁素体转变体积分数的稳定。原理,设计了符合马钢工艺水平和实际条件的马氏4成品质量体双相钢工艺流程及相关要求:(1)铁水预处理针对成品带钢的力学性能,取20卷钢的6o个要求前扒渣和后扒渣,后扒渣亮面大于90%;试样进
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