泵支脚冲模设计- .pdf

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1、兰目主强卢燕明。豫i&i-盟一是_圜泵支脚冲模设计山东迅力特种汽车有限公司(聊城252600)陈卫国我公司与日本极东株式会社有良好的合作关系。该(1)套环2毛坯直径计算毛坯时，首先将套环2公司是日本生产泵车、搅拌车的知名企业，在Et本的市划分成3个便于计算具有几何形状的组成部分，分别求场占有率超过30％。2006年双方就水泥泵车零部件项目达成泵车零部件合作初步协议，我公司承担泵支脚的制造加工任务，日方要求所有零件严格按照图样公差要求加工，所有不平整焊缝打磨平整，不得刮腻子。产品装配后的设计尺寸如图1所示。图2出各部分的表面积F。，相加后得到零件的总面积∑Fi，

2、然后计算出毛坯直径DnD。=√∑1．13式中——毛坯直径；F——零件的表面积。图l依照常用旋转体面积的计算公式，套环2中3部分1．方钢2、3、4．套环5．底座的表面积，如图3为CAD中得到的相关数据，将=一、结构分析90ram，2=17mm，r3d／2，h=20．73ram，d：由图样可知，泵支脚难加工的件是套环2、套环3、121．38ram，=51．08ram，代人可知套环4。三个零件的材质均为普通碳素结构钢Q235A，要求套环2、套环3焊合，套环4与底座焊合，两焊合1．13√6~28qh+ax[dx+2r2(1一s)]2中心线有6。左右任意方向的摆角，并且

3、问隙≤1mm。若一195(mm)采用机械加工的方法，虽然能保证尺寸和摆动角度，但是成本高，效率低。而且从机械力学角度考虑，锻压成形方案，显然比机加工方法优化，在成本和效率方面优于前者。经过协商，日方同意我方采用浅拉深的方法加一,2,1．38工套环2，采用管材胀形和扩口的方法加工套环3、套图3环4，在车床上进行局部加工后，装配完成。(2)拉深力的计算P⋯d。ltO"bK二、计算过程d=173．3ram1．套环2加工P⋯=X173．3×10×450×0．20=489745．8(N)套环2浅需拉伸后初步加工到图2要求的尺寸，加式中P⋯——第一次拉深的拉深力(N)；工

4、过程中，首先要确定下料尺寸和拉深力的大小。计算d——第一次拉深后工件的直径(mm)；过程如下：磊工冷加工呈!笙笪呈塑■■WWW．rneta~working1950．coml蚕蒌圜。是&镳l：；鞠；{鬟嚼鬻——毛坯厚度(mm)；计算相关数据后代入or——材料的极限强度(MPa)；Lo=28．83X[1+0．35X0．17]31(mm)——修正系数，本式中取0．2。式中——零件变形区母线的长度；即成形力P=489745．8N，根据公司的实际情况，零件变形区切向最大伸长率，本式中6=我们选用YA32—200油压机，套环2模具结构如图4所171．29／146—1一O．

5、17：示6——切边余量，一般b=10—20mm，系数0．3—(3)使用中注意0．4是考虑到切向伸长会引起高度缩减所加模具以中心孑L定位，3的量，本式中取0．35，在零件成形后，本防止成形后偏斜，根零件不需要修边，故取b=0，即下料尺寸据压力、工件重量和为31mm。摩擦力等综合因素，(2)胀形力计算因胀形坯料两端不固定，允许轴选择合适的弹簧，模向自由收缩，可近似按下式计算具装配后，保证托料P=(t／r⋯)17"=(10／89)×23526．40(MPa)板与模口平齐。实际10F：：26．40X2×3．14X(89—5)X26操作过程中要每压10图4—362089

6、．73(N)件清除板料脱落的氧1．下模座焊合2．下模3上模板式中p——软模胀形所需单位压力(MPa)；化皮一次，防止氧化4．螺钉M12x455．上模——材料屈服点(MPa)；皮过多导致零件尺寸6·销A050·托料板·压簧——材料厚度(mm)；产生误差。·导销10．卸料螺钉——rma胀形零件曲率半径(mm)。x2．套环3加工(3)使用中注意事项经实际扩口，口部变薄套环3加工需要采用胀形的方法，一般胀形在机械0．2mm，模具结构如图6所示。根据胀形力，我们选择压力机、液压机或旋压机及其他专用设备上进行，方法零件在公司的C41—-750空气锤上加工。有钢模模瓣胀形、

7、液压胀形。这个件特点是短而壁厚，综合设计资料上的各种方法，我们采用刚性一体模具进行胀形。+146．98ram尺寸需要模具来保证，我们选择+146mm×lOmm钢管进行加工。套环3如图5所示，的加工过程中，关键是控制好SR89mm和图6+140．98mm尺寸，8R89mm1．上模2．下模3．模垫尺寸不准确会造成套环2、图53．套环4加工套环3焊合下不去或间隙太大，6146．98ram保证泵支脚套环4如图7所示，根据工件的设计要求和公司的的6。摆角。计算过程如下：具体情况，我们选用公司现(1)胀形坯料尺寸计算胀形的主要特点是变形材有的+121mmX6mm无缝钢料受

8、切线和母线方向的拉伸，胀形的变形程度受