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时间:2020-03-27
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1、焦化焦炭塔开工线腐蚀开裂分析邵锋李刚刘明冲(中国石油大港石化公司,天津300280)二萨i皇i皑m。开工线弯头流程3开工线弯头腐蚀分析3.1宏观检查开工线弯头的开裂形貌如图1所示,开裂部位主要位于焊缝的热影响区,裂纹长度约为16cm。宏观观察到的裂纹为多条裂纹相互连接而成,属于多源开裂。裂纹具有台阶状特征。将开裂部位进行冷切割截取,其内壁形貌如图2所示,可见弯头内壁呈现黄色和黑色,在裂纹部位主要为黄色。内壁特别是焊缝热影响区附近有明显的点蚀形貌。图1一将裂纹打开后观察断口宏观形貌,如图3所示,较多的人字形条纹汇集在弯头内壁及其附近,呈现
2、多源断裂形貌。同时,在断口上观察到很多“白点”。观察裂纹走向,其裂纹源起源于内壁,裂纹的走向从1向2、3、4方向扩展。图33.2材质分析分别对焊缝和母材的材质进行了材质分析,弯头、法兰材质分别为Cr5Mo、15CrMo,符合相关规定,材质合格,焊缝熔敷金属的化学成分符合不锈钢焊条中E309焊条的成分规定,焊缝金属材质合格。3.3微观检查弯头裂纹处进行了金相检验、断口微观观察和能谱分析。从图4、5金相检验图所示,焊缝热影响区有沿品裂纹存在,且在内壁处还有焊接点存在,该处裂纹有起源于内壁,也有萌生于内部的小裂纹。同时,起源于内表面的裂纹内部
3、有腐蚀产物堆积。图4焊缝热影响区金相组织图6焊缝热影响区金相组织从图6、7断I=l微观观察图可见裂纹起源于内表面蚀坑处,也有的起源于次表面区域。断口形貌为沿晶和穿晶的混合形貌。断I=l表面局部有腐蚀产物附着,并伴有二次裂纹,但有局部断口仍很清洁,未见明显腐蚀产物附着,断I=l呈现“乌鸦爪”316I化j彳卵2016年10月的形貌。图6裂纹源断口微观形貌图7裂纹扩展段断口微观形貌对断I:1表面的不同部位进行了表面成分分析,断口表面腐蚀影响因素主要包括氧和硫元素,且局部硫元素含量高达12.39%,说明腐蚀主要为硫化物的腐蚀。4综合分析从开裂弯
4、头的宏观形貌可观察到,裂纹主要集中于热影响区内,裂纹成台阶状,可见是由很多的裂纹相互连接而成的。金相检验和电镜观察的结果显示,裂纹有的源于内壁,裂纹是穿晶和沿晶断裂的混合模式。起源于内壁的裂纹断面有腐蚀产物富集,还可见断面的二次裂纹。同时,能谱观察到表面的腐蚀产物主要为铁的硫化物和氧化物,局部S含量已经达到12.39%,由此可判断断裂的一种形式为硫化物应力腐蚀开裂。其次,在断口宏观观察可见断口表面有很多白点形貌,微观断口观察可见“乌鸦爪”形貌,同时很多微小裂纹是起源于样品内部的,而不是起源于内壁,这种断裂机制为典型的氢致裂纹,因此,可判
5、断裂纹断裂的另外一种方式为焊接冷裂纹之一延迟裂纹(氢致开裂)。再则,焦炭塔属于间歇操作,整个生产冷热交替,开工线弯头上下位移量大,最大位移量达到170mm。因弹簧支撑故障,位移量只有30ram,造成弯头处上升过程中产生拉应力。这种交变应力长期存在,加剧了裂纹的扩展。5防护措施(1)严格执行焊接工艺,选用优质低氢的焊接材料和低氢的焊接工艺方法。(2)严格控制氢的来源,除采用低氢焊接材料或焊接方法外,还必须仔细烘干焊条和焊剂。(3)焊前预热,控制层间温度及焊后保温缓冷,如保温石棉包裹缓冷能降低冷却过度,改善组织,加速氢的扩散逸出。(4)焊后
6、进行消除应力热处理。(5)Cr5Mo、15CrMo焊接用R307珠光体耐热钢焊条,严格执行相应的焊接工艺。避免电偶腐蚀现象发生。(6)重新核算配制弹簧支撑和开工线,消除交变应力。参考文献:[1】邓托.焊接裂纹的成因与控制.南通航运职业技术学院学报2007.[2】周琦,季顺根,张建斌,等.管线钢中的硫化夹杂物与氢致开裂叨.材料工程,2002(9):38-39,46.【3】冯秀梅,薛莹.炼油设备中的湿硫化氢腐蚀与防护.化工设备与管道,2003.(上接第315页)爆、有毒的高危产品,这些对于生产生活都是具有威胁性的,有可能会严重危害生产者的健
7、康;其次在生产过程中涉及到物理和化学等多方面复杂、精准的要求,任何一个小的失误都有可能酿成大错;另外石油行业的设备多是大型的管道设施,一旦发生危险,扑救难度很大,损失惨重;最后石油行业还具有大规模、自动化、连续性等特点,一个环节出现错误就会造成巨大损失。所以,在中石油的海外项目上,这些风险存在的同时,还有受到当地社会的制约。如埃克森美孚石油在1989年发生的石油泄露的事件上,不仅对自己国家的供油保障上出现了纰漏,还遭受了当地40iL美元的惩罚性罚款。所以中石油在海外生存的每一步都显得十分谨慎,当地对于健康、安全、环保等方面要求的越来越高
8、,中石油也就只有对自身安全管理要求越来越高,与之达到相同的高度,以避免在对当地造成污染的同时也会对企业造成巨大的损失。因此,加强海外项目的安全级别是中石油在海外项目安全管理的生存之本。3.3推进内控体系建设
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