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1、拉森钢板桩围堰设计与施工技术探讨摘耍：结合苏州市横扇镇太河人桥进行深水基础施工时，采用拉森钢板桩围垠的施工方案，进行了钢板桩的受力分析，围垠封底混凝土抗浮受力分析，以及钢板桩施工时关键措施等的总结。【关键词】太河大桥，深水基础，钢板桩围堰，设计与施工，工艺总结。一、工程概况本工程位于苏州市横扇镇太河中，太河宽约180m,水深约5m,大桥共有2只桥墩位于太河中间，采用拉森钢板桩，围堰桩长18m,使用4#桩,每个墩用136根4#拉森钢板桩，4根脚桩。围堰平面尺寸18*8叽二、钢板桩围堰设计（一）、设计参数选定1、太河为四级航道，最高通航水位为+4.5m,目前施工水位
2、为+3.Im,河床顶面高程为-1.57m,水流速度为1.15m/s；2、粘土的内摩擦角©24。，容重¥粘二19.7KNA13，比重G粘=2.73,孔隙比e。=0.72,粘聚力C粘=20Kpa；砂质粉土的内摩擦角4）350,容重Y粉=18.3KN/m3,比重G粉=2.70,孔隙比e。=0.95,粘聚力C粉=3Kpa；3^围堰内设四道支撑,标高分别为+1・5m、-0.5m,-2.5m,-4.5m；4、承台封混凝土厚度按lm计算，基坑开挖后混凝土缝底前基坑标高为-6・5m；5、围堰采用18m长德国拉森IV型钢板桩。(%1)、钢板桩最小入土深度确定计算模型简化如下图，采
3、用主动土压力、被动土压力及水压力模式进行计算，同时偏安全假定为只有支撑1，因此对支撑1求距：P4*(2h/3+8)二Pl*4・67*2/3+P2*(3.07+2.4*2/3)+P3*[5・47+(2.53+h)*2/3]①粘土朗金土压力系数根据”24。,查表得m2粘二0.422,l/m2粘二2.371,粉土朗金土压力系数根据"35。，查表得m2粉=0.271,l/m2粉二3.69,Pl=0.5*yW*4・672=109.04KN/mP2二Yw*4・67*2.4+0.5*m2粘*Y粘*2.42=136.02KN/mP3=(yw*4・67+y粘*2.4)*(2.53
4、+h)+0.5*m2粉*丫浮*(2・53+h)2P4=0.5*Y粉*h2/m2粉二33.76h2将Pl、P2、P3>P4代入公式①计算得h=5m,钢板桩总长度为5.0+6.5+5.0=16.5m,因此选用单根长为18m的钢板桩能满足施工要求。(%1)、基坑底涌砂验算基坑开挖后，基坑内排水，围堰内外形成水差，为检验钢板桩入土深度是否能满足围堰内不发生管涌现象，则必须满足以下条件：KS*i*PwWPb②式中：KS—安全系数；i—水力梯度，i二H/(H+2hl)；Pw>Pb—水的容重及土的浮容重，g/cm3oH=9.6m,h=4.43m,hl=6.5m,代入②计算得:
5、KS=Pb/i*Pw=8.3*(9.1+2*6.5)/(9.6*10)二1.91>1.5因此钢板桩入土深度满足要求，不会发生管涌现象。(%1)、钢板桩受力计算(按受力工况进行分析计算)1、围堰内抽水到第一道支撑位置，支撑尚未安装时受力分析围堰内水位抽到+1.0m,取lm板宽计算，此时钢板桩受力为：动水压力，静水压力。(1)、动水压力计算：P动二0.5KHV2BP/gH：水深,m；V：水流速度，采用平均流速，m/s；g：重力加速度；B：板桩宽度(取lm)；P:水的密度，g/cm2；K：系数，槽形钢板桩围堰K二18~20；P动二0.5KHV2Bp/g=0.5X19X
6、4.07X1.152X1X10/10=51.1KN(1)、静水压力：P静二YwXho二M/W二269.07X103/(2037X10-6)=132.lMpa<[o]=200Mpa因此当围堰内水位抽至+l・Oni时，安装第一道支撑，钢板桩能够满足受力要求。2、第一道支撑安装结束，围堰内抽水到第二道支撑位置,支撑尚未安装时受力分析。经计算该工况条件下，钢板桩所受最大弯距Mmax=38.54KN.m,支撑反力F1二98.3KNo0二M/W二38.54X103/(2037X10-6)=18.9Mpa<[o]=200Mpa因此当围堰内水位抽至-1.0m时，安装第二道支撑，
7、钢板桩能够满足受力要求。3、第二道支撑安装结束，围堰内抽水、除土到第三道支撑位置，支撑尚未安装时受力分析。经计算该工况条件下，钢板桩所受最大弯距Mmax=34.6KN.M,支撑反力F1=65.95KN,支撑反力F2二125.56KN,o二M/W二34.6X103/(2037X10-6)=17Mpa<[o]=200Mpa因此当围堰内水位除土至-3.Oin时，安装第三道支撑，钢板桩能够满足受力要求。4、第三道支撑安装结束，围堰内抽水、除土到第四道支撑位置，支撑尚未安装时受力分析。经计算该工况条件下，钢板桩所受最大弯距MmaxM0.21KN.M,支撑反力F1二73.4
8、KN,支撑反力F2二7&
