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时间:2020-03-07
《镇海炼化Ⅱ加氢装置加氢精制综合能耗现状及对策措施.doc》由会员上传分享,免费在线阅读,更多相关内容在工程资料-天天文库。
1、II加氢装置加氢精制综合能耗现状及对策措施吴旭波(屮国石化镇海炼化分公司浙江宁波315207)摘要:2007年II月H加筑楷制改造为30力吨/年焦化汽油与50力吨/年直他煤汕'混合加議,装置投产以來,装置综合能耗与国内同类装置能耗进行对比、分析,查找存在的问题,结合2010年3月装置扩能改造的机会,制定相应降耗措施,通过优化操作工况,使装置综合能耗大幅F降,8月份综合能耗5.035kgEO/l,创国内同类装置最好成绩。关键词:加氢精制措施综合能耗国内同类装畫I扩能改造前装置能耗状况2007年11刀II加氢精制改造为30力吨/年焦化汽油与50力吨
2、/年育饰煤油混合加氢,同年12月根据公司安排,装置处理焦化汽油和直僧柴油混合加MoII加氢装置投产麻,平衡了因延迟焦化装置扩能麻公司焦化汽油资源较高的压力,但在装置运行过穆屮暴露装置能耗较高的问题,2008年1月至2010年1月装置能耗平均值11.272kgEO/to1」11加氢精制装置综合能耗构成II加氢精制装置综合能耗由新鲜水、循环水、软化水、电、蒸汽、循环水、燃料气物料构成。2008年1月至2010年1月装置综合能耗平均值11.272kgEO/t,其屮新鲜水、循环水、软化水总共占7.64%,电、蒸汽、燃料气三项能耗总共占了92.36%。1
3、.2与国内同类装置能耗对比表1是2009年度木装置与中国石化系统内同类装置综合能耗最低的广州分公司(II)的各单耗对比,装置各单项能耗都高于广州分公司(II),主要集屮在电、蒸汽、燃料气三项能耗,如何降低电、蒸汽、燃料气单耗,作为降低装置综合能耗着力点。表12009年镇海炼化(TI)和广州分公司(H)装置综合能耗对比(单位:kgEO/t)新鲜水循环水软化水电1.OMPa餐汽3.5MPa蒸汽燃料气综合能耗镇海炼化(II)00.8440.0462.5142-7.69.685.11110.595广州分公司(U)0003.8350.52441.4155
4、5.77492存在问题(1)富气脱硫塔操作压力过低目前装置贫液(二乙醉胺)由加氢裂化装置提供,但其贫液泵出口压力只有0.7MPa,导致富气脱硫塔操作压力不能大于0.5MPa,否则贫液不能进富气脱硫塔。因富气脱硫塔操作压力过低,脱后富气不能通过自压方式并入高乩系统(0.5〜0.6MPa)o(2)汽提塔操作压力过低4月份装置改造投产以来,汽提塔底精制石脑汕带水十分严重,约1%〜3%,精制石脑汕带水对乙烯安全生产存在一大风险。精制石脑油产品带水现彖严重,带水原因有儿点:原先双塔汽提改为单塔蒸汽汽提,汽提塔底精制石脑油产品带水;开工以来受焦化汽油库存较
5、低影响,装置负荷较低,汽提塔进料温度低于设计温度50°Co通过降低汽提塔操作压力,减少精制石脑油水含量。(3)反应系统压降上升从图1可以看出,反应生成油进高压换热器E202CD入口温度178°C,V243热高分气进E204换热器入口温度153°C,在此操作条件下,E202CD和E244处钱盐结晶严重,E202CD压羌和E244压羌均为0.2MPao反应系统压降上升,导致循环氢出口压力相应上升,3.5MPa蒸汽消耗增加。PR73053GMP*TR7302r153^2PQ*图I反应生成油流程(4)反应热富裕装置改造后,焦化汽汕产量比例大幅增加,不饱
6、和坯加氢反应释放大量热量,反应加热炉负荷较小。一方面反应热不能充分吸收,增加了水耗、电耗,另一方面却在维持反应加热炉低负荷运行。3对策措施3.1节燃料气措施II加氢装置扩能改造后,处理以焦化汽油和非芳原料为主进行混合加氢,因焦化汽油不饱和坯含最较高,其溟价在80gBr/100g左右,不饱和坯加氢饱和示产生巨大反应热,充分考虑到反应热的充分利用,增加反应加热炉跨线和气动阀,加热炉只作为开工炉,装置正常生产后停用加热炉,燃料气可下降300Nn?/h,年节能2268吨标汕。3.2节汽措施(1)汽提塔改用氢气代替蒸汽汽提借鉴广州分公司将氢气用于航煤加氢
7、装置汽提的成功经验,在木装置试用氢气汽提。引一蛍气管线(DN20)至汽提塔,作为氢气汽提线(见图2)。通过用150〜200Nn?/h氢气汽提替代蒸汽汽提,使装置精制石脑油水含量在20mg/kg左右。通过汽提方式的改变,确保了精制石脑油品质的提高,同时用于汽提的1.3t/hl.0MPa蒸汽停用,年可节能829.92吨标油。图2汽提塔氢气汽提流程(2)降低循环氢压缩机汽轮机3.5MPa蒸汽流量停运F201后,反丿应原料改走F201跨线,系统压降减少0.4MPa左右,C202出口压力相应减少,压缩机出口反飞动线阀门全部关闭,3.5MPa蒸汽下降约0.
8、86t/ho将反应注水点进行调整,从原先的高压空冷注水点移至E244,热高分压力从原先3.83MPa降至目前的3.67MPa,循环氢圧缩机出口压力相应
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