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1、瑞爾公司向您致敬瑞尔公司董事长徐瑞图博士与公司全体员工2014.10.无锡国内与国外部分高炉炮泥使用的比较大中型高炉基本度采用“无水炮泥”2000m3以上高炉日出铁在12次左右，从日出铁15-16次到现在的水平大约用了10年时间，导致了操作观念，高炉顺行和劳动强度的变化炮泥消耗:较高水平可以达到0.3kg/THM，不少高炉可达到0.5kg/THM水平，尚有部分高炉还在1kg/THM上下徘徊从资源节约的角度，炮泥消耗每降低0.1kg/THM,按照，年产生铁7亿吨计算，每年可节约优质炮泥7万吨；年经济效益5亿元，尤其是：优质耐火材料的资源是不
2、可再生的！从1kg/THM到0.3kg/THM有0.7kg/THM的节约空间，近50万吨材料的节省，近50亿的经济效益，是大有可为的国内高炉炮泥的使用现状在这个转变过程中，最难的是观念的转变目前尚需在观念上改进的有：偏重使用大钻头,认为使用大钻头有利于快速出尽渣铁倾向过长铁口,打泥量过高,导致铁口难开,铁口易断裂,红点前移,渗铁频繁出铁过程的见渣系数偏低,炉缸内渣铁液面高度不稳定打泥压力偏低,偏爱”软炮泥”,铁口通道充填不密实不重视开口钻头的质量,开口能力弱,无法使用优质炮泥高炉炮泥的使用现状铁口炮泥使用的定性模型Max{M=f(n,d,
3、g,T,P,e,s)}单次出铁总量最大W=f(g,p,n1,n2,…)≤N1单次出铁泥耗成本≤N1e=f(g,p,d,T,P)≈1见渣系数趋于1s=f(g,p,d,n1,n2…)≥N2铁口深度≥N2Vout=f(g,p,d,n1,n2…)≈Vin出铁速度近似于产铁速度N=f(g,p,d,n1,n2…)≤NT日出铁次数≤NT(6-8)目标约束条件选择最优的n:炮泥组分P:打泥压力d:开口直径g:压入泥量符号定义单位M:单次出铁总量THMW:单次炮泥成本元/次e:见渣系数%s:铁口深度mVout出铁量t/minVin产铁量t/minN:日出铁
4、次数次g:打泥量kgp打泥压力MPad开口直径mmni炮泥组分T铁水温度℃P炉顶压力kg铁口炮泥使用的定性模型在高炉现有的铁水温度和炉顶压力的条件下选择最佳的炮泥构成开口直径打泥压力单次打泥量使得炮泥成本控制在合理水平渣铁界面控制在铁口标高水平铁口深度不小于设定深度出铁速度与产铁速度相匹配日出铁次数控制在一定次数以内争取单次出铁的出铁量达到最大梯森-克虏伯公司炉前专家认为对于有4个铁口的大型高炉理想的出铁方式是：交替式双铁口出铁日累计出铁时间为24小时,无并行出铁每天出铁次数为5次同轴线铁口相隔30天轮换倒场见渣指数接近100%铁水和渣的
5、质量排出速度符合条件：排出量＝生成量在这样的理念指导下,TKS取得的成绩炮泥使用的目标炮泥的使用首先要满足高炉生产的需要出铁过程目标及时排出炉缸内不断生成的渣铁熔液在满足高炉生产要求+使用成本许可的前提下单次出铁的出铁量越大越好也可以理解为:在一定的出铁速度下单次出铁的时间越长越好日出铁次数越少越好从这点出发将争取单次出铁的铁水总量达到最大作为炮泥使用的目标是合理的。较少的日出铁次数N(6-8)平均出铁时间t↑N↓t=120minN=1440/120=12t=180minN=1440/180=8t=240minN=1440/240=6平均
6、出铁速度VoutVout太快:t↓N↑Vout太慢:出铁不尽争取:VoutVinVinVout炮泥使用的约束条件如上模型所示，炮泥使用过程的约束条件为:单次消耗成本(炮泥的成本和泥耗）见渣系数铁口深度出铁速度日出铁次数……在多铁口出铁的高炉，并行出铁的时间对于炮泥的合理使用也有重要影响炮泥的成本和泥耗影响单次炮泥消耗成本的主要因素：单次炮泥的打入量炮泥的组成炮泥生产厂家：为高炉提供适配炮泥炮泥使用厂家：在合理范围内尽量减少一次性打泥量一般地说，高炉的容积越大，单次泥耗越低，单次泥耗与单次打泥量有显著的相关关系日本不同容积高炉的泥耗和打泥量
7、随着高炉容积的增大，吨铁炮泥的单耗有显著下降趋势。几乎所有2000m3以上高炉的吨铁炮泥单耗都在0.4kg/HTM以下日本4000m3以上高炉炮泥单耗与单次打泥量呈现十分紧密的相关关系2000m3级高炉的泥耗也能保持在0.5kg/THM左右巴西不同容积高炉的泥耗和打泥量随着容积的增大，单次打泥量有所提高，但是由于单次出铁量随着容积的增大而增大的缘故，吨铁炮泥的消耗却都保持在了较低的水平。特别是800-1000m3级的高炉，炮泥的单耗也能做到仅有0.4kg/THM的水平，实在是难能可贵。国内高炉和日本与巴西高炉打泥量的比较随着容积的增大，单
8、次打泥量有所提高，这个趋势是一致的.总体而言,我国不同容积高炉的一次性打泥量均显著较高.相比而言,日本高炉不同容积高炉的打泥量差异最小.特别是4000级以上高炉,一次性打泥量相对很低.而巴西低
