装配式钢筋砼简支T型梁桥设计

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1、装配式钢筋砼简支T型梁桥设计一、设计资料1.桥面净空：净7m—2×0.75m人行道。2.设计荷载：公路I级，人群荷载标准值3.5KN/m2。3.主梁跨径和全长：标准跨径：lb=16.00m(墩中心距离)；计算跨径：l=16.50m(支座中心线距离)；主梁全长：l全=16.96m(主梁预制长度)。4.材料：钢筋：主钢筋采用HRB335，其他采用钢筋R235，混凝土：C405.裂缝宽度限值：Ⅱ类环境（允许裂缝宽度0.20mm）6.设计依据①《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）②《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设

2、计规范》（JTGD62-2004）7.结构尺寸拟定二、行车道板的计算（一）计算图示考虑到主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道板可按两端固定和中间铰接的板计算，见图（一）永久荷载及其效应1.每延米板上的横载ｇ　沥青混凝土层面：ｇ１＝0.02×1.0×23=0.46（KN/m）C30混凝土垫层：g2=0.09×1.0×24=2.16(KN/m)T梁翼缘板自重g3=0.11×1.0×25=2.75(KN/m)每延米跨宽板恒载合计：g==5.37KN/m2.每米宽板条的恒载内力弯矩：MAh=-×5.37×()

3、2=-1.35(KN/m)剪力：VAh==5.37×=3.81(KN)3.车辆荷载产生的内力公路—I级：以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利位置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载。按照《公路桥涵设计通用规范》知后车轮地宽度b2及长度a2为a2=0.2mb2=0.6m顺行桥向轮压分布宽度：a1=a2+2H=0.2+2×0.11=0.42(m)垂直行车方向轮压分布宽度：b1=b2+2H=0.6+2×0.11=0.82(m)荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：a=a1+1.4+2l0=0.42+1.4+2×0.71=3.

4、24(m)冲击系数：1+μ=1.3作用于每米板宽条上的弯矩为：MAp=-(1+μ)(l0-)×2=-1.3×(0.71-)=-14.18(KN/m)作用于每米板宽条上的剪力为：VAp=(1+μ)=1.3×=28.09(KN)4.基本组合恒+汽：1.2MAh+1.4MAp=-1.2×1.35-1.4×14.18=-1.62-19.85=-21.47（KN/m）1.2VAh+1.4VAp=1.2×3.81+1.4×28.09=4.57+39.33=43.90(KN)故行车道板的设计作用效应为：MA=-21.47（KN

5、/m）VA=43.90(KN)(三)截面设计、配筋与强度验算悬臂板根部高度h=14cm，净保护层a=2cm。若选用φ12钢筋，则有效高度h0为：h0=h-a-=0.14-0.02-0.006=0.114按《公预规》5.2.2条：γ0Md≤fcdbx(h0-)21.47≤19.1×103×1.0×x×(0.114-)x2-0.228x+0.00314=0x=0.0102h0=0.55×0.114=0.0627(m)＞x=0.0102(m)按《公预规》5.2.2条规定：fsdAs=fcdbxAs=19.1×1.0×0.

6、0102/280=6.96×10-4(m2=)查有关板宽1m内的钢筋截面与间距表，当选用φ12钢筋时，需要钢筋间距为15mm时，此时所提供的钢筋截面积为：Ag=7.54cm2＞7.15cm2按《公预规》5.2.9条规定，矩形截面受弯构件的截面尺寸应符合下列要求，即:Vj≤0.51×10-3×bh0=0.51×10-3××1000×114=367.71（KN）＞43.90（KN）（满足要求）按《公预规》5.2.10条：Vj≤0.5×10-3α2fcdbh0=0.5×10-3×1.0×1.39×1000×114=79.

7、23＞43.90（KN）故不需要进行斜截面抗剪承载力计算，仅按构造要求配置箍筋。板内分布钢筋用φ12，间距取25cm。承载能力验算：fsdAs=fcdbx=280×0.000754/(19.1×1.0)=0.0111(m)Md=fcdbx(h0-)=19.1×103×1.0×0.0111×(0.114-×0.0111)=22.99KNmMj=Ma=21.47KNm＜Md=22.99KNm承载力能力满足要求。一、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1.跨中荷载弯矩横向分布系数（偏心压力法计算）本桥各根主梁的横截面均

8、相等，梁数n=5，梁间距为1.6米，则：=++++=(2)2+1.62+02+(-1.6)2+(-2×1.6)2=25.6m21号梁横向影响线的竖坐标值为：=+=+=0.20+0.40=0.60=-=-=0.20-0.40=-0.20则其影响线如下图:由和绘制1号梁横向影响线，确定汽车荷载最不利位置。进而由和计算横向影响线的零点位置，设零点至1号梁位的距离为