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1、.案例2"11.17',急冷油窜入烧焦线外泄事故事故经过:1997年11月17日11时35分,某装置按计划停车。11时35分,2#裂解炉(BA102)由汽油分馏塔(DA101)塔切出后,不久即发现DA101塔釜液位下降,室内人员联系补调质油。11时55分,室外操作人员发现BA102的清焦罐上有急冷油飘出,立即采取紧急措施。将BA102稀释蒸汽由放空状态切入DA101塔内,但此时已有少量急冷油飘落在BA102废热锅炉(TLE)上,由于TLE温度较高,引起急冷油的燃烧,立即通知消防人员紧急处理,将火扑灭。
2、在这段时间内虽然及时补入调质油,但DA101塔釜液位仍由50%降至6%。事故类别:生产事故。原因分析:从清焦罐冒出的急冷油来源可以有两个,一是从裂解气管线倒窜,即急冷油从裂解气切换阀(XV-102-51)的塔侧返回至炉侧,由于当时各裂解炉均已退料,且XV-102-51的阀体内是正压,即使反窜也应是窜裂解气,因此这种可能性极小,予以排除。另一来源是从急冷油电动阀(XV-102-30)线上流出至急冷器,这条线上有一个电动阀(XV-102-30),一个手阀、两个并行的急冷器出口温度调节阀(TC102-1,T
3、C102-2)。查操作记录,TC102-1,TC102-2于11时32分关闭,但调节阀内漏可能性非常大;XV-102-30控制室内的信号显示此阀在切炉开始即被关闭,但跑油后现场检查发现XV-102-30仍有20%的开度,该电动阀本身存在问题。操作规程明确规定电动阀关闭后,仍要将手阀关闭。如果手阀关闭,不可能出现如此大的急冷油泄漏。因此,操作人员未按操作规程进行操作是发生事故的主要原因。此外,室内操作人员不细心,判断事故能力差。根据当时生产状况:DA101塔釜液位下降迅速;BA102急冷器出口温度偏低(
4、正常应350℃左右,但当时低于2000C),应该能判断出有异常情况发生,如及时正确处理,可以将此次事故降低到最低限度。整改措施:1、操作人员一定要严格执行操作规程,精心操作。2、加强对设备、仪表的维护,及时发现并排除设备、仪表故障。案例3"5.12',锅炉给水调节阀故障致全装置停车事故事故经过:2001年5月12日20时11分,某装置室内操作人员发现BA-106炉汽包液位高报(LICA10601PV=73.1%),当时液面调节间处于自动调节状态。20时14分,汽包液面高高报(LICA10601PV=8
5、0.2%),当班人员立即现场确认汽包液面,同时室内发现锅炉给水流量达到32455.3KG/H,仪表状态开路。20时16分,汽包液面105.90/,现场发现汽包玻璃板液面100%,锅炉给水进料调节阀现场全开。在当班人员现场关闭该阀下游阀的过程中,BA-106出h高压蒸汽温度下降。20时28分,室内人员发现丙烯压缩机(GB-501)和裂解气压缩机(GB-201)的驱动透平(GT-501/GT-201)轴位移上升。20时31分,GT-201轴位移联锁停车。..20时32分,GT-501轴位移联锁停车。GB-
6、501停车后,乙烯压缩机(GB-601)及分离系统相继停车。21时40分,新、老区裂解炉全部停止进料。事故类别:生产事故。原因分析:BA-106炉锅炉给水调节阀FCV-106-26阀门信号线发生故障,引起汽包液面满,SS蒸汽带水,导致总管SS温度降低,致使GT-501/GT-201轴位移高联锁停车。整改措施:1、加强联锁管理,投用新裂解炉全部联锁。2、加强职工培训,提高职工应急应变处理能力。案例4“1.12”汽包液面仪表指示偏差引发对流段锅炉给水管爆裂事故事故经过:1989年1月12日,某装置6#裂解
7、炉处于正常操作状态,15时,对流段锅炉给水管爆裂,紧急停炉。事故类别:生产事故。原因分析:该炉超高压蒸汽汽包的锅炉给水液面小于仪表指示液面,同时液面调节伐的实际开度小于仪表指示开度,当阀门按自动要求关小到一定程度时,给水实际已被切断,对流段炉管过热。而当阀门增加开度时,锅炉给水直接进入已经过热的给水管而发生冷淬,导致给水管爆裂。整改措施:1、锅炉给水阀门检修回装前,工艺、仪表双方应确认供水调节阀的最小流量限位,以避免炉管断水事故的发生;2、超高压蒸汽汽包液面应以现场玻璃板指示为准,操作工应加强巡检,及
8、时发现问题和解决问题。案例7“4.8”操作不当引发裂解炉燃料气压力高联锁事故事故经过:1997年4月8日9时55分,某装置仪表人员在检修燃料气分子量表(70AI002A/B/C)时,将三块表同时摘除,造成70AI002A/B/C及70AI002D(A、B、C平均值)同时回零,触发裂解炉底部燃料气压力高高联锁(10PSHH113),导致正处于高级控制的3台裂解炉(F1001/3/5)全部停车。事故类别:生产事故。原因分析:仪表同时摘除70AI002A/B/
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