加氢裂化基础能耗计算

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1、1适用范围本计算方法适川于以牛产屮间係分汕产品为主的加氢裂化装置的基准能耗计算，基本流程包括反应部分（包括压缩机部分）、分憎部分，其屮反应部分采用冷高分流程，循环汕循环至裂化反应器入口；分懈部分采用先稳定后分懈流程，设脱丁烷塔、脱乙烷塔、常压塔及减压塔，不包括液化石油气及气体脱硫、溶剂再牛•及酸性水汽捉部分。2基准能耗的基础条件2.1原料原料汕：低硫原料，v90°C进装置。氢气：氢气纯度99.9mol%,40°C进装置。2.2产品装置的产甜为干气，液化右油气，轻、重石脑油，航煤，柴油。(1)干气，40°C出装置。(2)液化石油气,40C出装置。(3)轻石脑油

2、(C5-82°C),40C出装置。(4)重石脑汕(82・138°C),40°C出装置。(5)航煤(138-238°C),45°C出装置。(6)柴油(238・350°C),50C出装置。2.3反应部分基准条件采用冷高分流程，循环油循环至裂化反应器入口。2.4分憎部分基准条件(1)脱丁烷塔：塔顶压力1.55MPa(G),回流罐温度40°C。(2)常压塔：塔顶压力0.03MPa(G),回流罐温度4()°C。(3)减压塔：塔顶压力・0.064MPa(G),减顶污汕罐温度40°C。2.5加热炉热效率热效率按90%o2.6其他(1)循环氢压缩机采用离心机〔背压式蒸汽透平

3、驱动)，动力为3.5MPa蒸汽，排汽为1.0MPa蒸汽。(1)新氢压缩机采用电动往复式。(2)泵采用电机驱动。(3)各塔热源均按垂沸供热。(4)物流温度在50°C以上，冷却方式为空冷器冷却，空气设计温度按31°C考虑；在50°C以下，冷却方式以水冷考虑，循环水给水温度按v30°C考虑，水的温升10°C。(5)物流(除反应流出物、各塔顶懈出物外)高于1()()°C的热均认为是利用热而不计入能耗。小于等于100°C的热量均认为被冷却而计入能耗。(6)透平回收的能量不计入能耗。(7)除氧水的注入量按照新鲜原料中杂质的含量确定。(8)散热损失按3%—5%考虑。3基础

4、条件的说明3.1原料原料汕性质：加红裂化装置原料的性质对操作条件及工艺流程的选择有很人影响，例如，干点、氮含量的变化会引起操作压力的变化，而操作压力直接影响能耗的高低；原料硫含量的变化不但影响操作条件，还影响工艺流程的选择，当硫含量达到一•定程度，反应部分需要设置循环氮脱硫设施，分僻部分需要考虑液化石油气回收设施乃至不同的分憎流程。山于原料性质对力I氢裂化装置影响的复杂性，本计算方法目前限定原料为低硫原料，对加工高硫原料的装置，仅按增设循环蛍脱硫设施考虑引起的能耗的增加，目前WI寸不考虑由分帑部分流程引起的能耗的变化情况。氢气：新氢的组成对加氢裂化装置的操作

5、压力有一定的影响，当新氢的纯度降低而甲烷含量增加时，会引起操作压力增加，新氢压缩机的功率增加。同时，新氢的边界压力对新氢压缩机的功率也有较人影响。3.2产品装置的产站在一定程度上决定了装置的操作条件及流程设置，木计算方法限定装置的产甜为T气，液化石油气，轻、重石脑油、航煤、柴油。对于产品与基础条件相差较大的装置，目前暂时不考虑由分谓部分流程引起的能耗变化。2.3气象条件气彖条件对加氢裂化装置能耗的影响比较复杂，主耍影响伴热蒸汽耗量、循坏水耗量及空冷器电耗量，对于南方地区伴热蒸汽耗量较北方地区小，而循坏水及空冷器电耗量则较北方地区人，综合考虑以上因素，木计算方

6、法暂不考虑气象条件对加红裂化装置能耗的彩响。4基准能耗的计算方法4.1所需的原始扌(1)产品收率(in%)干气(Yg)、液化石油气(Ylpg)、轻石脑油(丫川)、重石脑油(丫刖)、航煤(X)、柴油(Yd)(2)原料原料油密度Df(rm'3),新红压缩机入口压力PMhI(MPa),新红分子最(3)操作条件新鲜进料量F(th*1),新鲜进料温度Tff(°C),反应器入口温度Tri(°C)，出口温度Tr()(°C),氢耗Yh(m%),单程转化率C(m%),高分压力(MPa),新氢压缩机出口温度TM1I(°C)，循环氢压缩机出口温度Trg(°C),循环氢分子量Mrg

7、，反应流出物换热终温Te(°C),高分温度Ths(°C),循环氢压缩机入出口压差AP(MPa),循环油密&DV(tin3),反应进料泵体积流量Vf(m'h")，循环汕泵体积流MVu(m3h1),循环氢压缩机体积流量VH(m3nh'1),循环氢(不含冷氢、旁路循环量)体积流量VR(m3nh'),冷氢体积流量VQ(n?n『)。2.2基准能耗计算方法及步骤4.2.1燃料能耗加氢裂化装置的燃料消耗由热平衡决定，集中反映装置的用能水平。热平衡按反应、分馅两部分考虑。%1反应部分供热方：反应流出物反M流出物由反应生成气体、液化石汕气、轻石脑汕、重石脑汕、航煤、柴汕、循环

8、汕、循环氢组成，所提供的热量为各组分所提供热量的和。