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1、第34卷第12期华电技术Vot.34No.122012年12月HuadianTechnologyDec.2012汽轮机液压调节系统负荷波动的原因分析及处理李东钦(大唐洛阳热电厂,河南洛阳471039)摘要:对汽轮机液压调节系统负荷波动的原因进行了分析,采取了相应措施,消除了调节系统负荷波动的影响因素,提高了调节系统的运行稳定性。关键词:液压调节系统;负荷波动;原因分析;措施;调整抽汽;油压;转速;滑阀中图分类号:TK263.72文献标志码:B文章编号:1674—1951(2012)12—0042—042)自动主汽门、各油动机能够正常开启和1问题的提出关闭。
2、大唐洛阳热电厂1机组为俄罗斯乌拉尔汽轮(4)调节系统设计特点。根据该型汽轮机调节机制造厂生产的HT一140/165—130/15—2型、一系统设计的特点,调速器65mm滑阀上设有司形段可调整工业抽汽、两段可调整采暖抽汽的机组,机油窗(司为图形,表明了油窗的形状和方向,下同),组采用了液压式调节系统。该机组于1999年5月该异形油口的作用是使转速在不同区间时调节系统投产,2003年5月后调节系统出现了较大的波动现的速度不等率存在差异:在启动过程中,一次油压从象,运行中高压油动机波动幅度在10mm左右,机组0.925MPa升至1.006MPa时,65mm滑阀司
3、形油负荷波动10~12MW,对电网频率变化过于敏感,电窗下部处于工作位置,高压油动机变化速率为1.1l网频率变化时机组负荷波动过大,影响了1机组的mm/0.01MPa,速度不等率为4.7%;在并网工作段稳定运行。附近,一次油压从1.006MPa升至1.117MPa时,2003—10—27—11—02,为了提高机组运行的65mm滑阀电形油窗中部处于工作位置,高压油动稳定性,消除调节系统的波动,大唐洛阳热电厂决定利用1机组小修的机会,对汽轮机调节系统进行静机变化速率为5.68ram/0.01MPa,速度不等率为态整定试验、空载试验和带负荷试验,查找造成调节9.
4、2%;在发生甩负荷等故障及转速异常上升过程中,系统波动的原因。一次油压从1.117MPa升至1.180MPa时,65mm滑阀日形油窗上部处于工作位置,高压油动机变化速2静态试验率为l5.08mm/0.010MPa,速度不等率为3.5%。(1)此次试验采用美国尼高利公司生产的Od—(5)调整前静态试验情况。在检修期间,未作yssey型数据采集仪(仪器编号QJ1—98Q081)进行任何调整。首先对调节系统进行了静态试验,复查自动记录,仪器精度为0.05%,最高采样频率为10调节系统的速度不等率。用试验台建立模拟一次油万次/s,此次试验使用100次/s的采样频率
5、进行压为1.080MPa,摇同步器使高压油动机开至174采集。mm(满负荷位置),测得65mm滑阀距上支点8.3(2)将高压油动机行程、一次油压、二次油压、mm(滑阀芯杆顶部至壳体为104mm),然后改变模主油泵人口油压、主油泵出口油压、润滑油压、转速、拟一次油压使高压油动机从全开至全关,记录模拟功率信号接人采集仪,在调节系统进行静态试验及一次油压与高压油动机行程。试验录波图如图1、运行试验时进行记录,根据记录情况进行数据处理与分析。图2所示。根据录波图可计算出在满负荷位置的调(3)试验应满足以下条件:节系统速度不等率为4.33%,其中工作段局部速度1)透
6、平油油质合格,油温(45±5)℃;不等率为4.13%。从试验可以看出,调整前65mm滑阀司形油收稿日期:2012—07—11窗上部处于工作位置,局部速度不等率偏小。第12期李东钦:汽轮机液压调节系统负荷波动的原因分析及处理·43.图11机组调整前满负荷位置静态特性曲线(整体)图31机组调整后满负荷位置静态特性曲线(整体)图41机组调整前满负荷位置静态特性曲线(局部)图21机组调整前满负荷位置静态特性曲线(局部)(6)调整后静态试验情况。根据复查的调节系统速度不等率及小修后第1次启动情况,第1次启动停机后对速度不等率进行了调整。建立模拟一次油压为1.080M
7、Pa,摇同步器使高压油动机开至174mm(满负荷位置),调整65mm滑阀距上支点5.3mm(滑阀芯杆顶部至壳体为107mil1)。痧65mm滑阀调整后,再次对调节系统进行了静态试验,检查调节系统的速度不等率。建立模拟一次油压为1.080MPa,摇同步器使高压油动机行程分别开至174mm(满负荷位置)、147mm(中间负荷位置)、42mm(空负荷位置),然后改变模拟一次油压使高压油动机从全开至全关,记录模拟一次油压与高压油动机行程。试验录波图如图3~图7所示,根据录波图计算出在满负荷位置时的调节系统速度不等率为4.56%,其中,工作段局部速度不等率为9.28
8、%;在中间负荷位置,调节系统速度不等率为3.94%,其中,工作段局
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