上海江苏大厦基础工程大体积砼温度裂缝控制

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1、上海江苏大厦基础工程大体积碇温度裂缝控制耿炜（江苏省建设集团公司，南京210008）［摘耍］上海江苏大厦棊础工程人体积轮-•次性浇筑成功，本文介绍了上海江苏人厦基础工程人体积栓施T中温度裂缝的控制方法。［关键词］大体积伦温度裂缝控制上海江苏人厦位于上海市浦东新区陆家嘴金融贸易中心2一2地块，总建筑面积76,000平方米，其中主楼43层，高150米，地下室3层，基础埋深一12.10米。本工程基础为桩基承台形式，承台Z间由1・0米厚底板连接，主楼承台尺寸为39.3mX39.4m,厚2.5米。妊标号为C4o,防水等级为S12,本工程屮基础人体积径一次性浇筑成功，未出现温度裂缝

2、。1.大体积钢筋栓的特点由于主楼底板栓工程量较大，钢筋密，结构截而尺寸较大，由外荷载引起裂缝的可能性极小，但由于大体积妊硬化期间，水泥水化过程屮释放的水化热所产牛•的温度变化和址收缩的共同作用，由此产牛的温度应力和收缩应力便成为导致底板钢筋俭出现裂缝的主要因素。因此，首先要根据实际施工条件和施工方法进行理论计算，验算妊各降温阶段产生的总拉应力值，如该值小于桧抗拉强度，则说明降温和收缩不会引起钢筋轮结构的贯穿裂缝；其次，为控制裂缝的开展，应着重从控制温升，减小妊收缩，提高妊极限拉伸，改善约束程度和设计构造等方而采取技术措施。2•应力计算由于底板厚度与长度Z比为2.5/39

3、.4=0.06<0.2,则可按均匀温差和均匀收缩进行计算。根据实践经验，妊浇筑后15~30天出现较不利的应力状态，故按此阶段进行验算。2.1碇最咼温升T^=To+Q/10+F/50（式中T°为浇筑温度，取决40°C；Q为每立方栓中水泥用量，根据配合比取390kg；F为粉煤灰掺量,取55kg）则:1^=40+390/10+55/50=80.1°C2.2各龄期的温度升降值根据宝钢2.5m厚转炉慕础实测温度曲线推算出底板升降温数值如下农:龄期（天）36912151821242730温度（°C）80.177.773.766.558.551.346.543.240.940.1各龄

4、期温差为：T（3-6）=2.40°C;T（69）=4.01°C;T（9-12）=7.21oC;T（】2-⑸二&01°C;T（15-18）=7.21°C;T（l8-2O=4.81°C;T⑵创二3.20°C;T⑵-27）=2.40°C;T（27-30）=0.80°C2.3各龄期的栓收缩值及收缩当量温差2.3.1碇收缩值可采用下列指数函数表达式进行计算ey（t）=e/XMiXNLX・・・XMio（l-e'bt）式中5°为标准状态下碗最终收缩值,一般取3.24X10'4,M„为各种非标准状态下的修正系数。查表得：Mi=1.25;M2=l.13;M：尸1.00;M4=l.13;M

5、5=1.30;Me二1.00;M7=1.00;Ms=1.44;M尸1.00;ME91;则ey（3）=3.24X104X1.25X1.13X・・・X0.91（l-eOe01X3）=2.6X105同理:ev（6）=5.13X10*e、•⑼二7.59X10-5；ey（⑵二9.97X10-5；ev（i5）=12.28X10乙ev（］8）=14.51X103ey（2i）=16.69X10裂ey<24>=18.80X10巴ey（27）=20.85X10匕ey（30）=22.83X10-5；2.3.2碇收缩当量温差Ty⑴二ey

6、y⑶二2.6X1071.0X105=2.6°C同理：Ty⑹二5.13°C；Ty⑼二7.59°C；Ty（12）=9.97°C；Ty{⑸二12.28°C；Ty（i8）=14.5KC；Ty⑵）二16.69°C；Ty（w=18.80°C；Ty{27）=20.85°C；Ty（30）=22.83°C2.3.3各龄期碇收缩当量温差如下表龄期(天)T(3-6>T(6-9)T(9-⑵T<1215)T(!5-18)T(18~2!)T⑵-24)T(24-27)T(27-30)当量温差(°C)2.532.462.382.312.232.182.112.051.982.4各龄期碇的综合温差Tsy

7、二2.40+2.53=4.93°C；T“二4.01+2.46=6.47°C:T9-i2=7.21+2.38=9.59°C；T12-i5=8.01+2.31=10.32°C；T15-18=7.21+2.23=9.44°C；T18-2i=4.81+2.18=6.99°C；T2i-24=3.20+2.11=5.31°C；T24-27=2.40+2.05=4.45°C；T27-3o=0.80+1.98=2.78°C；2.5各龄期碇弹性模量根据资料分析，栓弹性模量可釆用双曲函数表达式计算：E(t)二E閔(l-eT®)经计算:E⑶二0.75X104M