迈达斯--临安互通匝道桥报告

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1、迈达斯-临安互通匝道桥报告杭徽高速公路匝道桥抗倾覆验算报告长安大学工程设计研究院2010-07-17一、结论1、结论通过对各联计算分析，结果如表所列：表1-1.倾覆计算结果统计表注：1）临安1■内为临安互通匝道桥第一联内侧，其他类推；2）“否”，表明该工况该桥出现倾覆，“是”表明该工况，该桥发生倾覆。2.计算说明1）栓的容重取26kN/m3；2）温度按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）4.3.10取值；3）桥面静荷载：护栏单侧每延米重9.1kN/m,桥面铺装厚9cm；4）支座沉降：按0.005m计算；5）活载：双车道，设计速度40km/h,设计荷载：公路I

2、级；6）箱梁采用C40碗，钢筋采用R235以及HRB335；7）汽车荷载分三种工况:工况公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）公路一I级荷载；工况2：1.3倍公路一I级荷载；工况3：重车(1.2倍标准荷载)自定义车辆荷载。8)工况1・3的组合荷载指的是：工况1的组合荷载：1.0恒载+1.12温度荷载+0.5支座沉降荷载+1.41况1汽车荷载；工况2的组合荷载：1.0恒载+1.12温度荷载+0.5支座沉降荷载+1.41况2汽车荷载；工况3的组合荷载：1.0恒载+1.12温度荷载+0.5支座沉降荷载+1.4X况3汽车荷载。9)采用MIDAS空间分析软件；考虑了9-12

3、#独柱墩支撑在平曲线置的预偏心。2二、验算内容1.概述本桥位于杭徽高速公路临安汪家埠至昌化段临安互通内，中心桩号AK0+857.102,桥梁起点桩号为AK0+743.602,终点桩号为AK0+970.602,桥梁全长227m。本桥共分为三联，跨径为(5xl6)+(19+22+19)+5xl6mo上部结构为普通钢筋混凝土现浇连续箱梁；下部结构桥台为肋板台，桩基础；1〜4、9〜12号墩采用圆独柱墩；6、7号墩采用矩形独柱墩，5、8号墩采用双柱式墩，基础均为承台+桩基础，其中2、3、6、7、10、号墩采用墩梁固结，9、10、11、12号桥墩均向曲线外侧设置10cm偏心。本桥平面

4、AK0+899.794之前位于R=250m的左偏圆曲线上，AK0+899.794〜+951.068位于A=50m的左偏缓和曲线上，AK0+951.068以后位于R=40.8m的左偏圆曲线上；6、7号桥墩采用先径向后旋转布置，与路线设计线右交角为95。,其余桥墩和桥台均采用径向布置，与路线设计线右交角90°1.计算参数2.1、支座沉降按0.005m；2.2、温度按《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)4.3.10计算；；2.3、桥面静荷载：护栏单侧每延米重9.1kN/m,桥面铺装厚9cm；2.4、活载：双车道，设计速度40km/h,设计荷载：公路I级；2.5、箱

5、梁采用C40碗，钢筋采用R235以及HRB335；2.6、按2车道计算；2.7、汽车荷载(三种工况人工况公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)公路・I级荷载；工况2：1.3倍公路・1级荷载；工况3：重车(1.2倍标准荷载)自定义车辆荷载。33、计算结果3.1第一联内侧图1、第一联内侧模型(左侧为0#桥台，右侧为5#墩)1)・自重作用下的支反力2)•温度梯度作用下的支反力1)•支座沉降作用下的支反力支座沉降作用下，各支座的最大支反力支座沉降作用下，各支座的最小支反力2)•汽车荷载工况一作用下，各支座的最大支反力53)•汽车荷载工况一作用下，各支座的最小支反力4)•汽

6、车荷载工况二作用下，各支座的最大支反力5)•汽车荷载工况二作用下，各支座的最小支反力6)•汽车荷载工况三作用下，各支座的最大支反力67)•汽车荷载工况三作用下，各支座的最小支反力8)•汽车荷载工况一的组合荷载作用下，各支座的最大支反力口).汽车荷载工况一的组合荷载作用下，各支座的最小支反力12)•汽车荷载工况二的组合荷载作用下，各支座的最大支反力713)•汽车荷载工况二的组合荷载作用下，各支座的最小支反力14)•汽车荷载工况三的组合荷载作用下，各支座的最大支反力15)•汽车荷载工况三的组合荷载作用下，各支座的最小支反力810计算结果表明：在公路一I级荷载的组合作用下，支座

7、的最小反力出现拉力，因此会发生倾覆.在公路一I级荷载(1.3倍)的组合作用下，支座的最小反力出现拉力，因此会发生倾覆.在公路一I级荷载(1.2倍)的组合作用下，支座的最小反力出现拉力，因此会发生倾覆.113.2第一联外侧图2、第一联外侧模型(左侧为0#桥台，右侧为5#墩)1)・自重作用下的支反力2)•温度梯度作用下的支反力3)•支座沉降作用下的支反力12支座沉降作用下，各支座的最大支反力支座沉降作用下，各支座的最小支反力4)•汽车荷载工况一作用下，各支座的最大支反力5)•汽车荷载工况一作用下，各支座的最小支反力136)•汽车荷