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1、《》一1984355井矿盐技术年第期(总期)—制盐蒸发器中的合理液面高度胡修慈(河北工学院),,:关于制盐蒸发器中的合理液面高度已有点是不一样的这是由于”、〔“〕、〔3,.、赵青华顾金德冯义棍和周卓1料液主流的温度是由下而上逐渐升’,。霖“等同志的文章作了探讨他们都认为应高的.,,以紧靠加热管内壁面滞流内层中的料液温度2在竖管外壁上的冷凝液膜上部薄,,,(等于管内壁温度)来确定所需的液面高度下部厚在竖管上端的热料液出口处蒸汽冷,。se(以下简称以内壁温确定的液面)这无疑是凝的传热膜系数有最大值常用的NLlslt冷‘1=
2、.。‘r。凝公式。1133600人Yl“(、)正确的但在某些方面我有几点不同的看法提(℃ILAT,)。,供讨论是在竖管总长L上的平均值在这里就应该用l。局部长度代入以求局部的a值“”一关于最佳液面问题,,根据上述两点可知在加热管出口处内冯文己“’与周文〔弓〕。都认为内壁温确定的液壁有最高温度,。“面是最佳液面高于此值则对于操作不利冯’”’7,今按张家坝制盐化工厂查定数据,,文认为过高的液面会增加短路温度损失周文计算加热管出口端内壁的局部温度以一效蒸,则认为液面过高时因增加静压头而使有效温,:发器为例其有关数据如下。差下
3、降但短路温度损失是由于进蒸发室的料加热室加热蒸汽压力v=3.23kgcmZAP/,.液没有充分闪蒸到料液平衡温度而引起的它加热室加热蒸汽饱和温度Tv=13548℃=1.426k主要取决于蒸发室的结构与料液进出蒸发室接蒸发室二次蒸汽压力P’风/。管emZ口的布置在提高热料液进入蒸发室接口位A,二a。·置以提高所需液面的同时也相应提高料液出平均传热系数kp29zskl/,::2h二e,蒸发室的位置(即提高整个蒸发室的标高)蒸发量Gv=ZO23okg/h。产=3则不会影响短路温度损失关于有效温差问料液循环量Gl5342m/h
4、,在外沸式蒸发器,二1.3题中传热的有效温差仅取料液在加热管内的循环速度W灼v与料液进出加热室的平m/S决于加热蒸汽温度T_,_、.、_、_、‘,,十O士、:,J,洁止Ti~T一,~~~。.均温度里一之差与静压力没有关系料液进加热室的温度Ti二12136℃含竺’。.,r二12409℃所以我认为从抑制料液在加热管内壁沸腾出料液出加热室的温度,,二。=.发增大液面高度是有益无损的只应该有最过热温度△tT一Ti273℃。.当然,由于设备与厂房造价的关加热管内径i二0o4m小液面高度d.系,不能把蒸,二0oo25m发室提得太高
5、但这与工艺因素加热管壁厚乙.。加热管长度L=5sm是无关的.·、=ca管材导热系数入3204kl/mh.℃二关于加热管内壁温度的确定二.6m(沸腾管内径D1没有找到数、,必需指出加热管内壁温度在整个管长各据为假设值)L.·料液的导热系数入二056kcal/mh℃(3)计算.·“r=0oooz22kgsm,一.料液的粘度件/。=-一一k一一一a一一土,2+一入6一W+(料液的重度丫L=1453kg/m“l一R3)兀广一十alL.ca料液的比热Cp=071拐kl/kg’℃式,一4中R污垢热阻可由查定的k与计算得料液的表面张
6、力aL=76火10kg/ma,,a—Z。.的等推算出来c二058ca“冷凝液的导热系数入95kl/mn_工乙、少、.i了1。。h℃且、=一.一一个+kP气al一e.·s’=0o0002zkg/m—冷凝液的粘度协1/110.0025、一一-.,一.十一一一十一一1冷凝液的重度Yc二9304kg/m、—。19155752462032D4/r二.ca.“··冷凝液的汽化潜热5153kl/kg=0—0000556—mheC/keal丫‘v.“二次蒸汽的重度二0798kg/m得平均传热温差。1k。+·。、TTi11++00000
7、556l二。△TT一=1276℃2206804620八T。=、一。=“.黯.加热室出口处传热温差TT=251OkCal/mh℃.1139℃.4出口处的内壁温度Twi加热室出口处管外壁温度Tlvoo。_。X△Tk11392510=o+124。09+T们T口处管T叫a24620加热室出内壁温度,=、。管外传热温差△TT一T。=13028℃Z=一。比罐内液体温度高出温度△tT管内传热温差△TT.,viTwi一二.一.“.出口处内壁的过热温度△tT=TT1302812274754℃△w二一=。一:一二+:“,tT们TT△TT△
8、t么T冯文按常用的平均值计算求得的滞流内.,一(T一Ti)层料液温度只比罐内料液温度高59℃与上法:。。计算的分步过程如下相差达754一59二28%。.,.,591设管外传热温差△T=14℃将上1),.述数据代入(式取管长为0lm段内的平三所需液柱高度的计算,均值得‘设为了抑制料液在管壁上局部沸腾而需要al’·尽丝旦圣鱼丝旦旦i圣
