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1、第10期 马金林1提高子午线轮胎均匀性的新途径 579提高子午线轮胎均匀性的新途径马金林[银川中策(长城)橡胶有限公司 750011]摘要 为提高子午线轮胎的均匀性,胎体采用一定的角度交叉贴合。对胎体采用不同角度的轮胎进行的均匀性对比试验表明,胎体采用415°角并与带束层角度+,-交叉贴合的轮胎均匀性最好。关键词 子午线轮胎,均匀性,胎体角度 轮胎的均匀性对子午线轮胎来说是非常主要影响因素有胎侧厚度不均、两条胎侧重重要的,它直接影响着汽车的乘坐舒适性和量不一、胎
2、侧接头过大、冠部材料上偏等。操纵稳定性以及轮胎的使用寿命,控制好轮CONY:主要反映轮胎两肩受力的不同。胎的均匀性有着重要的现实意义。由于轮胎过大会使汽车行驶时轮胎左右摆动,汽车有是由多种材料、多个部件组成并经过多道工被拉住的感觉,在高速行驶时容易发生事故。序制造而成的结构制品,因此,影响轮胎均匀主要影响因素有轮胎胎肩两边不对称、厚度性的因素多种多样。本文从子午线轮胎的结不均、带束层偏歪等。构着手分析,力图借鉴斜交轮胎的胎体有一CRRO:对汽车的影响和锥度效应基本定角度且交叉贴合的方法开辟一条提高子午相似,
3、主要是带束层设计的合理性所决定的。线轮胎均匀性的新途径。PLYS:主要反映出带束层的结构设计问题。帘线密度不均、带束层不平或厚度不均、1 均匀性试验指标及标准存在剪切力等都会影响PLYS值。轮胎的均匀性试验指标包括径向力波动一般均匀性试验控制4项指标:①RFV;(RFV)、径向力偏差最高一次谐波(RFH1)、②LFV;③CONY;④CRRO。侧向力波动(LFV)、侧向力偏差最高一次谐化工部新产品鉴定测试标准见表1。波(LFH1)、锥度效应(CONY)、角度效应表1 均匀性试验标准(CRRO)、跑偏(PLYS
4、)和中心效应值(LSFT)。 轮胎类别速度级别RFV(N)LFV(N)CONY(N)轿车轮胎Q≤200≤140≤140RFV:反映胎冠的跳动力。过大会使汽S≤180≤140≤140车在行驶时颠簸、乘坐舒适感差,影响其操纵H≤160≤120≤120性能。主要影响因素有胎面厚度不均、胎冠轻载子午线轮胎—≤200≤140≤140及带束层上偏、胎体冠部帘线疏密不均造成 注:通过率≥70%。胎冠波动起伏较大、胎面接头大等。2 试验LFV:反映轮胎的摆动性。过大会使汽通过分析轮胎均匀性各项指标的影响因车在行驶过程中摇
5、摆不定,影响操纵性能。素,借鉴斜交轮胎胎体有一定角度的方法,以作者简介 马金林,男,28岁。助理工程师。大学本6.50R1610PR为试验胎,定出如下试验方科毕业。曾在《轮胎工业》等刊物发表《轿车子午线轮胎胎案。里缺胶原因分析》等论文2篇。方案1:正常胎,胎体角度为0,胎体采用 轮 胎 工 业 5801997年第17卷两层1440dtex/3聚酯帘布(安邱产),带束层采用两层3+9钢丝帘布(湖北产),结构如图1所示。方案2:胎体角度采用α角(α=
6、4.5°),带束层采用正常角度,胎体及带束层贴合方式如图2和3所示。方案3:胎体角度采用β角(β=6.5°),带束层采用正常角度,胎体及带束层贴合方式如图4和5所示。每个方案试制20条轮胎。图3α角Δ型结构图1 正常结构图4β角Ω型结构α角比β角小图2α角Ω型结构3 结果与讨论图5β角Δ型结构我们对成品试制胎进行了均匀性检验,准。正常胎一般通过率仅为30%～35%。结果如表2所示。最差的是β角Δ型结构轮胎,无一条达到标从试验数据可以看出,本次试验胎仅有准。而且α角Ω型结构的轮胎均匀性各项α角Ω型结构的轮胎全
7、部达到化工部的鉴指标都较其它结构轮胎高出一个档次,这说定标准(角度效应未做规定);其次是α角Δ明有角度的胎体帘布与带束层帘布必须交叉型结构轮胎的均匀性较好,有4条未通过标贴合,这样才会对提高均匀性有效果,否则会第10期 马金林1提高子午线轮胎均匀性的新途径 581表2 试制胎均匀性结果N轮胎RFVLFVCONYCRRO结构最高值最低值平均值最高值最低值平均值最高值最低值平均值最高值最低值平均值正常胎307.9183.2255.0231.2174.6195.6146
8、.080.5132.2860.7671.0702.0α角Ω型160.4126.2148.0127.084.6111.298.225.167.2308.1227.2256.2α角Δ型363.1293.2304.3256.5175.4194.6160.5125.2135.81152.71086.31106.0β角Ω型320.4273.3292.2213.0186.8190.6186.4165.8176.8600.45
