重庆来福士项目

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1、重庆来福士项目基础埋深的探讨2013年8月6日奥雅纳结构

2、上海建筑概况六层裙房三层地下室土2项目简介建筑概况六层裙房三层地下室3项目简介建筑概况连桥结构单独裙房结构抗震缝T2T3T4T5土土基岩地下室外墙S6层顶板B1层顶板地下室外墙结构分缝有关规范的规定1、高规12.1.8条文解释埋深与地震作用有关埋深主要目的是保证结构整体稳定征询当地专家意见重庆大学李英民意见：1、稳定计算满足，埋深可以放松。2、倾覆力矩考虑P-Delta二价效应。中冶赛迪曾世仁意见：1、稳定计算满足，埋深可以放松。2、大震下零应力区要控制小于25%。重庆市院汤启明意见：1、埋深不满足须确保传力可靠。2、桩基

3、要考虑承受水平力。塔楼计算模型的假定1、地下室周边仅南面有覆土，基本上属于开敞式的地下室，模型采用基础底板嵌固。2、由于缺少土的围固，计算模型中柱脚及墙脚竖向约束按照弹簧有限约束考虑；由于摩擦力大于水平力，故水平向约束按照固定铰支座考虑。7塔楼计算模型的假定现取典型塔楼的弹簧刚度计算如下表所示，值得注意的是计算时为取保守仅考虑桩，未考虑基底岩基和周边裙房桩的有利作用。8结构分缝与塔楼整体稳定不同边界条件计算结果——T1塔楼刚性地基模型有限刚度地基模型振型周期（s）振型特征振型周期（s）振型特征15.72一阶整体平动（X向）16.00一阶整体平动（X向）23.15一阶整体平动（Y向

4、）23.38一阶整体平动（Y向）32.95一阶整体扭转32.97一阶整体扭转周期变长，地震力降低约10%9结构分缝与塔楼整体稳定不同边界条件计算结果——T1塔楼10不同边界条件计算结果——T3N塔楼刚性地基模型有限刚度地基模型振型周期（s）振型特征振型周期（s）振型特征16.76一阶整体平动（Y向）17.20一阶整体平动（Y向）26.51一阶整体平动（X向）27.01一阶整体平动（X向）33.38一阶整体扭转33.39一阶整体扭转周期变长，地震力降低约10%13结构分缝与塔楼整体稳定不同边界条件计算结果——T3N塔楼14整体稳定计算—抗倾覆验算假设不考虑裙房与地下室对塔楼抗倾覆的

5、有利作用，即为单塔模型（计算高度取地下室底板至塔楼顶部结构高度）。仅考虑塔楼总重力荷载，即塔楼自重、塔楼附加恒荷载、以及承台自重,未考虑活荷载的有利作用。所有抗滑移力由承台底部摩擦力提供，暂不考虑桩对于抗滑移的有利影响，按照地勘报告，暂取承台底部土层之间摩擦角保守值10o。验算工况风荷载（100年重现期）小震6.5度（弹性模型）中震6.5度（弹性模型）大震6.5度（弹性模型，但考虑到结构塑性，取模型计算结果的80%）15结构分缝与塔楼整体稳定整体稳定计算—底部零应力区检查T4N塔楼ey(m)ex(m)Dy/6(m)Dx/6(m)零应力区检查荷载工况小震X2.06.8无零应力小震Y

6、1.96.8无零应力中震X5.46.8无零应力中震Y5.46.8无零应力大震X(折减20%）8.56.812.5%零应力大震Y(折减20%）8.56.812.5%零应力风荷载X3.76.8无零应力风荷载Y4.26.8无零应力现根据该公式给出底板应力检查计算结果，在风荷载、小震以及中震作用下底板未出现零应力区，而在大震工况下，底板略微出现了零应力区。16结构分缝与塔楼整体稳定整体稳定计算—底部零应力区检查T1/T6塔楼ey(m)ex(m)Dy/6(m)Dx/6(m)零应力区检查荷载工况小震X1.55.2无零应力小震Y4.99.3无零应力中震X4.25.2无零应力中震Y8.19.3无

7、零应力大震X(折减20%）6.65.213.5%零应力大震Y(折减20%）11.09.39.2%零应力风荷载X2.45.2无零应力风荷载Y4.79.3无零应力T2/T5塔楼ey(m)ex(m)Dy/6(m)Dx/6(m)零应力区检查荷载工况小震X5.510.3无零应力小震Y1.55.8无零应力中震X8.810.3无零应力中震Y4.15.8无零应力大震X(折减20%）11.810.37.3%零应力大震Y(折减20%）6.55.86%零应力风荷载X5.810.3无零应力风荷载Y2.65.8无零应力17结构分缝与塔楼整体稳定整体稳定计算—底部零应力区检查T3S/T4S塔楼ey(m)ex

8、(m)Dy/6(m)Dx/6(m)零应力区检查荷载工况小震X4.39.8无零应力小震Y1.45.8无零应力中震X7.59.8无零应力中震Y4.15.8无零应力大震X(折减20%）10.49.83.1%零应力大震Y(折减20%）6.55.86.1%零应力风荷载X4.49.8无零应力风荷载Y2.85.8无零应力T3N塔楼ey(m)ex(m)Dy/6(m)Dx/6(m)零应力区检查荷载工况小震X2.16.8无零应力小震Y2.36.8无零应力中震X5.96.8无零应力中震Y5.86.8无