某高速公路斜坡路堤变形破坏机制分析

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1、刘国民：某高速公路斜坡路堤变形破坏机制分析表1左路堤位移监测桩监测成果表月／日XYH垂直方向累计位位移速沉降量，埘累计沉沉降速位移量，m移量／m窒m／d降量／m室m／d9／36530-3O77090．290473．8660．0000．0000．00000．0000．0000．00009／56530．0l77090．069473．860—0．015—0．015—0．0050—0．006—0．006—0．00209／96530．01l7090．073473．853—0．007—0．022．0．0014—0．007．0．0I3．0．O0149／1565299877090．052473

2、．843—0032．0．054—0．OO46一O．0lO一0．023—0．O0l4lO／665299837090．064473．8l7一O．O13—0．067—0．0007—0．026—0．049—0．OO151o／126529．9497090．035473．812—0．045一O．1】1—0．0064—0．005—0．054—0．000710／306529．8547089．959473．820—0．122—0．233—000640．0080．0460．000411／86529．8367089．924473．814．0．0090．242—0．0009—0．006．0．052—0

3、．0006从监测数据分析可知，该路堤一直处于变形阶段，9fl10号、1O月7号经历两场较大的降雨，随后监测的位移与沉降都明显较大，而在良好天气情况下，路堤亦在微小的变形中；10月18日该路段进行强夯处理，考虑监测等原因，路肩的位移监测桩附近并未施工，强夯后第一次监测位移量明显增大，44计算剖面图从沉降量数据看出，位移监测桩有拱起的现象(沉表2土体物理参数降量为正)，这是由于土体压缩致使未进行强夯的岩土天然状况饱和状态位移监测桩附近土体隆起；强夯使得填筑土更加密类别p／kg／mC／kpal)p&g／m1lCI)实，空隙减少，雨水不易进入土体，土体黏聚力增填筑土2500111142

4、6001lo．4l13大，提高了路堤的稳定性，从后期监测数据也可以根据《滑坡防治工程勘查规范》滑坡稳定状态划看出位移速率明显较小，说明强夯处理对路段稳定分标准，对滑坡的稳定I生状况作出评价，如表3所示。性产生了一定效果，但仍有微小位移，还须及时跟表3滑坡稳定状态划分踪监控。尤其是在降雨过后，降雨对路堤稳定影响滑坡稳定系数<1．O01．0O≤F<1．051．05≤F<1．15>115较大。滑坡稳定状态不稳定欠稳定基本稳定稳定2．2路堤稳定计算分析根据路堤现场滑塌情况看，是个典型的滑坡模在不同工况下稳定性计算结果：天然工况：式，左路堤坡脚有较宽赔改机耕道，很好的限制了1．13；暴雨

5、工况：1．04；地震工况：1．05。由此表明路堤滑坡体在天然条件下处于基本稳定状态，在暴坡脚的位移，使得路堤滑塌前缘在机耕道以上即第一级护坡处，现场明显看出护墙损坏，土体鼓胀较雨与地震工况下处于欠稳定状态，随着连续的降雨路堤稳定性将会降低处于欠稳定或不稳定状态，与严重，后缘处于路基顶面开裂处，距左路肩3．5m现场监测数据反应的稳定状况是相吻合的，必须进处，补勘钻孔揭露的滑面呈圆弧状，该路段滑塌完全属于填筑土的滑塌，与软弱地基关系不大。一步采取必要的处理措施，以保证后期公路的正常分析该土坡破坏滑动面是曲线形，并非简单的直施工运营。线滑面，根据《公路软土地基路堤设计与施工技3结论术

6、规范》的相关要求并结合该路堤滑塌的特点，采通过以上对路堤滑塌的分析，可以得出如下结用传递系数法对路段的稳定性定量的分析，计算剖面论：见图4，根据补勘取样分析试验成果，土体物理参数(1)路堤滑塌主要是发育在填土部分，前缘处见表2。西南公路在第一级台阶处，后缘开裂在距左路肩3．5m处，属取必要的处理措施，以保证公路后续的正常施工。于典型路堤破坏，与下层软弱地基关系不大。参考文献(2)路堤填料粒径过大且压实度不够及路堤边坡[1]刘春原，某高速公路路基边坡稳定性分析【J1．世界地震工程．2010．12较陡是路堤滑塌发育内因，斜坡路段、未修临时排水[2】吴坤．渝湘高速公路某顺层滑坡渐进破

7、坏机理及防治措施研究【J1．铁道工程学报．2011．5沟致雨水渗漏及大量片石的堆积是滑塌形成的外因。[3】郭素芳，赵其华，何文秀．加林村滑坡的变形破坏机制『JJ．地质灾害与环境(3)强夯处理使未压实的路基更加密实，减少保护．2007．12f4]陈蓉等．贵开路杨家湾段路堤斜坡的稳定性计算及处理方案比较【J】．地球了雨水渗透的途径，提高了土体粘聚力，对提高路与环境2005堤稳定性具有一定的作用。[5】JTGfD31—02—2013．公路软土地基路堤设计与施工技术细则【s](4)针对该路段路堤稳定