控制超临界压力直流锅炉金属超温运行

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1、第12卷(2010年第2期)电力安全技术A而罄锕徊侗属垦司届弱属衙张济显(大唐淮南洛河发电厂，安徽淮南232008)[摘要]随着发电机组容量的增大，超，J岳界直流锅炉的使用日趋广泛。直流锅炉的某些特点使其更易于发生金属超温，且控制金属超温的方式更加复杂。以洛河电厂三期锅炉为例，从运行的角度，就运行中易发生且运行人员可控的几个方面，探讨超临界直流锅炉金属超温的原因及控制策略。[关键词]超，临界；直流锅炉；金属超温；运行控制策略洛河电厂三期2台机组采用的是上海锅炉厂起受热面管内工质对受热面金属的冷却能力不够所600Mw超临界压力变压运行螺旋管圈式燃煤直流致。洛河电厂三期2台2，直～流～

2、锅～炉如最如4易∞～发"～生～金～属0似超B∞温5锅炉，单炉膛四角切圆燃烧方式，LNCFSIII型(低的部位是螺旋管圈水冷壁和分隔屏过热器。NOx同轴燃烧系统)可上下摆动的燃烧器布置，主1．1分离器湿态运行时的给水流量风箱和SOFA风箱相对独立。锅炉采用容量为30％直流锅炉启动初期，为保证水冷壁和省煤器金BMCR的简单疏水扩容式启动系统。属得到良好冷却，防止水动力特性不稳定，必须建立最低启动流量，该流量一般为25％～30％BMCR。l直流锅炉金属超温的几个运行因素洛河电厂三期锅炉的启动系统是简单疏水扩容式，综合锅炉金属超温的原因，无非是某种因素弓这种启动系统没有炉水循环泵，无法建立

3、炉水循表1铁基镶嵌石墨自润滑材料性能铁锈、灰尘等杂质进入前轴承箱与机架滑块之间的比重，g／cm间隙，影响润滑，故在滑槽两侧面隔一定距离钻一热膨胀系数，×10／℃排小通孔，如图3，在每次机组停运后下一次启动热传导率，w／m·K抗张强度，N／ram前，顺着往机头的方向分别向小孔中通人高压的常压缩强度，N／ram!温压缩空气，在压缩空气流的作用下，间隙内的杂冲击韧性，J／cm质被吹起，从前端的间隙中排出滑槽，从而减少了硬度，HB纵弹性模数，×104N／mm滑块移动的阻力，使机组膨胀顺畅。平时则用螺塞固体润滑材料所占面积，％将小孔堵住，防止灰尘等杂质进入。使用温度界限，℃最小摩擦系数容许最

4、高负荷，MPa容许最高速度，m／s容许最高pV值，MPa‘m／s4．1．2滑块改造改造前，先对滑块与机架、滑块与轴承箱底部5效果进行对研，检查确认接触面积大于70％，再进行滑滑块改造后，l0号机组启动时汽缸膨胀良好，块自润滑改造。改造时在滑块上按一定规则钻上均所耗时间大大缩短，高中压缸胀差均可控制在3．0匀排列的孔，在每个孔内镶石墨柱，再用石墨条将mm以下，问题彻底解决，大大节约了启动费用，保润滑脂槽填满，最后将石墨柱铲平并在整个滑块面证了机组安全经济运行，为该厂存在类似问题的其刷上石墨层，增大润滑面积，保证润滑效果。同时，他机组进行技术改造提供了有力的技术依据。为了避免轴封漏汽和

5、杂质进入滑动面，在前轴承箱下部前端加装遮挡板。参考文献：4．2加装滑槽吹扫装置1简天聪．汽轮机原理lM】．北京：水利电力出版社，1985由于造成滑块卡涩在很大程度上是因为摩擦面(收稿日期：200906—16)一—电力安全技术第l2卷(2010年第2期)环，锅炉启动过程中大量的热炉水被排放，即使是同样的给水流量和燃料量的情况下，直流锅炉的加热态清洗结束后热炉水可部分回收，但受到除氧器热段延长，过热段缩短，必然使过热汽温降低，再压力、水位等条件的限制，热炉水的排放量仍然较热器汽温则由于汽轮机高压缸排汽温度的下降也会大。因此为满足汽机对蒸汽参数的要求，就必须加降低。因此，当给水温度降低时

6、，直流锅炉必须改大燃料投入，炉内热量上升使分隔屏过热器受到的变原来的水／煤比设定值，适当增大燃料量，减小辐射热大幅增加而使金属超温，尤其是分隔屏过热水／煤比，才能保持住额定汽温。反之亦然。机组器为辐射式，其超温的严重性大大超过半辐射半对升降负荷时，由于加热器抽汽量变化，给水温度就流式的后屏过热器。由此可知，分隔屏过热器金属会变化，但变化量小。只有当高加投或停时，给水超温，是由于锅炉启动流量远大于启动初期热力系温度才会大幅变化。给水温度大幅降低会使直流锅统所需要的流量，导致热排放量大，炉内热量被迫提炉各段工质及金属温度也下降，运行人员为稳定锅升，但产汽量小使分隔屏得不到足够冷却所造成

7、的。炉出口蒸汽参数及机组负荷，须增加燃料量投入，1．2分离器干态运行时的水／煤比这需要一定的运行调整经验，否则燃料增加量超过分离器干态运行时，通过控制水／煤比来确保了需要，同样会使受热面金属温度较快上升。投高锅炉给水量和燃料量的平衡，以期达到锅炉出口蒸加过程中，随着给水温度的逐步上升，水／煤比的汽参数正常和稳定的目的。若燃料量与给水量的平保持值是逐渐增大的，应根据当时的机组负荷要衡被打破，热量大于水量时，工质及受热面金属温求，加水或者减煤。度就会上升。炉内燃烧是个频繁