货车车钩分离原因分析及建议措施

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1、货车车钩分离原因分析及建议措施麻冰玲X张巍2,陈凯二刘凤刚（1•沈阳铁路机械学校车辆部，辽宁沈阳110036;2.沈阳航空工业学院，辽宁沈阳110036;3.中国北车集团四方车辆研究所车端技术研发部，山东青岛266031）摘要:文章对运用部门反映的几个导致车钩自动分离的原凶，用分析或推演的方法逐做了甄别,得出提钩链松余量不足应是导致车钩自动分离的主要原因，并据此提出了建议措施。矢键词:车钩;自动分离;货车;防跳中图分类号:U270.34文献标识码：B长期以来，车钩自动分离问题一直困扰着行车部门，特别是近年来，货物列车提速和重载化后，这一阪题变得尤其突出,已成为影响列车正常运用的重要因素之

2、一。要从根本上解决车钩的自动分离问题，必夯首先找出事故的真正原因，然后对症找出相应的解洪措施。收稿日期：2005207201作者简介:麻冰玲（19632），女，讲师。1车钩自动分离原因分析由于现场事故的调查结论大多没有明确的故障原因，或虽抬出了原因，但可靠程度较差，因此，需对这些原因逐一进行分析和甄别。现场提出的故障原因主要有以下6个：（1）车钩磨耗过限；⑵车钩防跳不良；（3）人为原因；（4）外力触动了提钩杆或提钩链；（5）空重车及其他原因引起钩高差过大；（6）车钩内部配合不良。以下对这些原因的可能性逐一进行分析。3500m时的氧分压。不同海拔高度还同氧浓度的相结合能够满足正常旅客的供

3、氧需求。试验过程中对氧分压见表3°地点格尔木南山口纳赤台玉珠峰昆仑山不冻泉风火山沱沱河拉萨海拔高度/m282830803575415947724611490545473649平均气压/kPa72.170.466.461.8557.15854.457.465.221寸的氧分压/kPa15.114.7813.9131212.1811.412.0213.623%fl寸的氧分压/kPa16.5816.1915.2714.2213.1313.3412.5113.214.924%fl寸的氧分压/kPa24.5%时的氧分压/kPa17.316.915.9314.8413.713.9213.0613.7

4、815.617.6617.2516.2715.1513.9914.2113.3314.0615.9725%1卜1•的氯分压/kPa18.0317.616.615.4614.2814.513.614.3516.6表3不同海拔高度不同氧浓度的氧分压注:西宁氧分压为1618kPa■>100多位旅客乘车感受的调查显示,弥散式供氧的车厢明显优于没有供氧询备的车厢,旅客在高原下车观光返回后，利用分布式供氧可以迅速改善高原缺氧的感觉。因此，为每位旅客提供的分布式供氧接口是非常必要的。但是,本次试验也表明,试验客车安装的制辜机制氧能力明显不足注5结束语要表现为：（1）随着海拔高度的升高，空气压缩机的功率

5、减小，客室内氧浓度指标试验表明，青藏客车采用弥散式与分布式相结总的制氧方案是可行的，能够有效地保证旅客高原乘车的安全。弥散式供氧为旅客提供一个明显优于外界笊舒适环境，而分布式供氧可以为旅客提供一个接近于海拔2000m的局部环境，弥散式供氧与分布式供达到23%以上非常困难；（2）列车从格尔木运行后，客车车内氧浓度需要经过60min以后才能达到规定的指标；（3）2辆改造客车的密封,性能相对较差，在不冻泉论实测车内正压为216Pa。因此，在客车的设计和批暈制造时，需要提高客车密封性能和制氧机的制氧能力。（编辑:颜纯）•31•1.1车钩磨耗过限导致自动分离的可能性分析车钩经过长期运用后，钩舌钩

6、体等零件均会出顼不同程度的磨耗，其中，影响连挂安全性的主要是S面的磨耗及钩腕处的磨耗。在两车钩均为新钩的情况下，如果车钩要达到自动分离的程度，需克服74mm的过盈量，因此，这种傥况下两车钩要转出是不可能的；当两车钩沿轮廓周送均出现了10mm的磨耗量后，车钩要达到自动分离於程度，仍需克服30mm的过盈量，因此，这种情况下丙车钩也不可能转出;只有当车钩沿轮廓周边均出现了15mm的磨耗暈后，车钩才能达到自动分离的程度。需要指出的是，以上分析是建立在理论轮廓分柄基础之上的,假定的2种磨耗量的增量也较大，并不能准确判断车钩到底在磨耗到什么限度时才会发生娱出，从而导致自动分离。但是，当沿轮廓周边的磨

7、耗童达到10mm〜15mm时有自动脱岀可能的结论应该是成立的。当车钩磨耗到能自动脱出的程度后，车钩的闭匚尺寸已达135mm〜148mm,如此巨大的磨耗量如杲真的会出现在运用现场，那是不可想象的。因为根抿段修要求,钩舌的S面磨耗后要修复，车钩的闭口尺寸要修复到112mm〜124mm，在2个修程间不可能出现如此大的磨耗暈。即使段修不合格也难以达到如此大的磨耗量，除非车钩因受大载荷产生了永久变形。由上述分析可见，车钩运用中因两车钩相对转动