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1、连续梁临时固结抗倾覆结构设计计算摘要：国内关于连续梁墩梁临时固结抗倾覆设计并没有标准，以设计文件提供的最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N所计算出来的临时支座反力大多为压应力。关键词：悬臂法施工临时固结结构计算中图分类号：S611文献标识码：A文章编号：1、概述悬臂法施工时，主墩临时固结方法是上部构造施工安全和质量的关键工序，极为重要。对于钱接的预应力混凝土连续梁悬臂浇筑T构，相关施工技术规范和设计文件均要求在悬臂浇筑前，应先将墩顶梁段与桥墩临时固定，一般设计文件明确悬臂T构的最大不平衡弯矩和竖向反力。同时，这个结构大多由施工单位自行设计施工。目前常用的有两种方法，一种是在
2、永久支座两侧墩顶设置临时支座（通常是钢筋混凝土块），并在其中设置锚筋；另一种是在主墩两侧、承台之上设置钢管混凝土，并在其中设置拉筋。国内关于连续梁墩梁临时固结抗倾覆设计并没有标准，以设计文件提供的最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N所计算出来的临时支座反力大多为压应力，但实际施工中许多临时支座上还是布置了诸多强壮锚固钢筋。这种布置与计算结果背道而驰，不但无法说服自己，也无法解释别人的提问，这种计算方法理论说服性不强。下面以某桥(60+100+60)m连续梁为例进行计算说明。2、工程概况该桥(60+100+60)m连续梁为预应力钢筋混凝土结构，全长221.8m。梁体为单箱单室
3、，变高变截面结构。梁顶板宽度为12.加，底板宽度为6.4m。梁体共分为13个节段，0号块高7.204m,长14m。混凝土方量344.902m³；,重896.75t；最大悬臂段重量为4号块，混凝土方量60.277m³；,重156.591to临时固结支座采用C50钢筋混凝土块体，尺寸2.88mX0.8m,分列支撑垫石两侧；在临时支座内设置锚筋抵抗不平衡弯矩。如下图所示。3、根据设计文件计算3、1工况分析不考虑一侧挂篮突然坠落的情况(施工时应加强挂篮锚固，杜绝该类事故发生)，只考虑正常施工的情况，即以下两种工况。两种工况的荷载分别计算，不会同时产生。工况1:悬
4、浇节段工况，即在浇筑混凝土时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用，不同步浇筑节段混凝土的重量差为20t(8m3)o工况2：挂篮行走工况，即在挂篮行走时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用的同时，不同步移动挂篮。3、2荷载计算临时支墩所承受的竖向力为混凝土、模板自重，考虑人群、机械及冲击荷载，并取恒载系数为1.2,活载系数为1.4,则竖向荷载为：(800+46300)X1.2+163.2+190.4+152.3二57026kN最大不平衡弯矩计算考虑的不平衡荷载有：(1)一侧混凝土自重超重5%；(2)—侧施工线荷载为0.48kN/m2,另一侧为0.24kN/m2(即考虑
5、机具、人群荷载)；(3)施工挂篮的动力系数，一侧采用1.2,另一侧采用0.8；(4)另一侧风向上吹，按风压强度W=800Pa；(5)节段浇筑不同步引起的偏差，控制在20t以下；(6)挂篮行走不同步，挂篮自重80S以最远端的13号块为计算节段，其自重为130t,距离墩中心为49m,则:(1)2763X10X5%二1381.5kN(2)(0.48-0.24)二0.24kN/m2(3)80X10X(1.2-0.8)=320kN(4)800kN/m2(5)20X10=200kN(6)80X10=800kN组合一:M二仃)+(2)+(3)+(4)=61531kN组合二：M二(1)
6、+(2)+(3)+(5)=59614kN组合三：M二(1)+(2)+(4)+(6)=49051kN按照设计文件要求，临时固结措施要承受中支点处最大不平衡弯矩56557kNm及相应竖向支反力51430kN,检算时取设计与计算的较大值，即最大支撑力为57026kN,最大不平衡弯矩为61531kNmo3、3设计计算根据上节计算荷载，临时支座的受力结构分析图示如下图所示：根据平衡受力条件可得：（注意是梁体中心不平衡弯矩为0）①由公式①可求得：②由公式②计算出AB处的反力，即混凝土的最大压应力,以确定混凝土标号；计算出竖向主筋（墩梁锚固钢筋）的最大压力和最大拉力，按最大值（一般拉
7、应力偏大）配置墩梁锚固钢筋。计算时，按钢筋混凝土设计规范和桥梁施工技术规范选取材料安全系数和抗倾覆安全系数。本计算中L=l.575m,N=57026kN,M=61531kNm,可求得均为压力。按照设计文件计算的最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N计算结果，墩顶临时支座大多为压应力，极少有拉应力。按此结果设置混凝土临时支座就可满足抗倾覆要求，可根据此压力确定临时支座的混凝土标号。临时支座的横截面尺寸为0.8X2.88m,最大竖向力为50488kN,支座混凝土采取C40,压应力为：
