结合实际谈小高层住宅楼的结构设计

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1、近年来，社区问题越来越受到各界人士的关注，社区建设的试验和探索在全国开展起来，初步形成了上海模式、沈阳模式、江汉模式和青岛模式结合实际谈小高层住宅楼的结构设计结合实际谈小高层住宅楼的结构设计　　该工程为一幢小高层住宅楼建筑,地上一共9层,层高约为3m;第9层上面有一个跃层为第10层,局部突出屋面部分为电梯机房。建筑的总面积一共为,该建筑的总高度为。该工程的建筑结构的安全等级为二级,抗震设防类别为丙类,抗震设防烈度为8度,设计基本地震加速度为,设计地震分组为第一组,地面粗糙度为C类,基本风压值取值/㎡,场地土

2、类别为Ⅱ类。　　原结构方案采用一般的剪力墙结构,这种结构形式对于房屋高度不太大的小高层建筑来说,这种结构会造成刚度过大,重量增加,导致地震反应过强,使得上部结构和基础造价提高。所以,为了有效提高经济指标,经多方案论证,决定采用短肢剪力墙结构体系。目前，土建、装潢和改造工程接近尾声，设备政府采购基本到位，人员招录工作方案已上报，整个工作紧张、有序、高质地往前推进。近年来，社区问题越来越受到各界人士的关注，社区建设的试验和探索在全国开展起来，初步形成了上海模式、沈阳模式、江汉模式和青岛模式　　在本住宅结构平面布

3、置中,尽量使结构平面形状和刚度均匀对称。短肢剪力墙双向布置,尽量拉通、对直。竖向布置中,力求规划均匀,避免有过大的外挑、内收,以及楼层刚度沿竖向突变,使整个房屋的抗侧刚度中心靠近水平荷载合力的作用线,以免房屋发生扭转。根据建筑的平面布置,在房间、楼梯间、电梯间的四角,采用Z形、L形、T形或异形的墙肢。在设计过程中还应注意同周期的关系,使结构的第一自振周期避开场地土的卓越周期,以免地基与结构形成共振或类共振,既保证结构在风和地震荷载作用下的变形控制在规范允许的范围内,又要保证建筑物有相对合理的自振周期,做到结

4、构设计经济、合理且实用。　　本方案根据上述建议经过多次调试,得到了4种结构方案。剪力墙截面厚度同相邻砌体填充墙厚度均为100mm。剪力墙、梁混凝土强度等级为C30。板的混凝土强度等级均为C25。主要连梁的尺寸大都为200mm×400mm。标准层楼板厚度为120mm,顶层楼板厚度为150mm。有别于肢长肢厚比不大于的异形柱,短肢剪力墙的肢长肢厚比按规范要求控制在5～8范围内,一般剪力墙的肢长肢厚比均大于8。值得注意的是,对肢长肢厚比为4～5范围内的墙肢,目前规范尚无明确条文规定其构件类型,故设计时建议不要采用

5、。　　由于原方案的剪力墙过多,使底部剪力过大,使结构很不经济,同时布置了少量钢筋混凝土柱子,使结构不是很合理。故方案1在原方案的基础上去掉了构造柱并减少了少量的剪力墙。在方案1基础上适当的减少一些剪力墙,从而使方案更经济,在调试过程中由于F轴剪力墙较少,从而使电梯间X方向的剪力墙承受过大的剪力造成超筋,故把电梯间X方向的剪力墙开洞口,使结构X向的刚度减少。方案3是在方案2的基础上改善了Y方向的刚度,使两个方向的刚度相接近,使结构更合理且均匀对称。目前，土建、装潢和改造工程接近尾声，设备政府采购基本到位，人员

6、招录工作方案已上报，整个工作紧张、有序、高质地往前推进。近年来，社区问题越来越受到各界人士的关注，社区建设的试验和探索在全国开展起来，初步形成了上海模式、沈阳模式、江汉模式和青岛模式　　在方案3的基础上把Y方向的一些T型剪力墙变成一字型,虽然在多高层住宅设计中剪力墙结构应尽量避免一字型,但由于该结构的实际情况,所某小高层住宅楼的结构优化设计，采用了部分一字型3上部结构抗震计算结果分析　　从构件力学特性上来说,短肢剪力墙的肢长与肢厚比≥,更接近于剪力墙,故计算时将短肢剪力墙作为剪力墙而不是柱考虑应更合理。因此

7、,结构整体计算采用中国建筑科学研究院开发的SATWE程序进行。SATWE采用的是在每个节点有六个自由度的壳元基础上凝聚而成的墙元模拟剪力墙墙元不仅具有平面内刚度也具有平面外刚度,可以较好地模拟工程中剪力墙的真实受力状态,计算结果较精确;同时,对楼板SATWE可以考虑其弹性变形。虽然主楼结构平面较规则,立面也无刚度突变现象,但由于刚度较大的电梯井处筒体有点偏置,会产生扭转的影响,为了计算准确,地震作用计算考虑了结构的扭转耦联和5%偶然偏的影响,取了27个振型计算。　　1)自振周期的控制　　考虑扭转耦联时的自振

8、周期(计算时自振周期折减系数取)可得,方案4结构扭转为主的第一自振周期T3=,平动为主的第一自振周期T1=,T3/T1=　　2)结构位移的控制　　最大层间位移角(应≤1/1000)、最大水平位移与层平均位移的比值(不宜大于,不应大于)及最大层间位移与平均层间位移的比值(不3宜大于,不应大于)。从中可以看出,结构在风荷载和地震作用下的位移均能很好地满足规范限值。目前，土建、装潢和改造工程接近尾声，设备政府采购基本到