侧钻井试油工艺浅谈

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1、侧钻井试油工艺浅谈摘要:近年来,江汉油田油气开采自然递减率与勘探新区块上未获得重大突破之间的矛盾日益显现。结合油田复杂小断块的油藏特点,老井套管开侧钻井日益增多,试油及其配套工艺技术获得大力发展。本文就老井井眼套管侧钻井试油及压裂(酸化)工艺技术进行探讨。关键词:侧钻井;试油;压裂;酸化;工艺;采收率中图分类号:TE24文献标识码.•A文章编号:1673-1069(2016)20-193-20引言油田进入开发中后期,由于油井套管变形、破裂、井内落物等各种原因致使油井不能正常生产。为了充分利用老井的剩余价值,节约

2、钻井成本。上世纪九十年代,各大油田相继展开套管开窗侧钻工艺技术研究,不同套管井眼开窗侧钻工艺获得发展。目前,利用老井筒进行套管开窗侧钻,已成为老油田开采剩余油,提高区块最终采收率的重要手段。1侧钻井试油工艺技术1.1试油管柱的选择由于江汉油田大多数油井油层套管为小139.7mm,套管内径为124.26mm(121.36),采用小118mm钻头开窗钻进,悬挂01.6mm尾管完井。尾管内径为86mm。考虑到井下安全因素及操作规程要求,下井工具、管柱最大外径不得超过82mm。小60.3mm油管节箍为73mm,可以满足

3、要求,悬挂器上部油管可选用常规油管组合,因此,侧钻井试油油管组合可选用4)73+4>60.3mm两级油管组合,并应该配有相应的变扣、筛管、油管短节等配套工具。1.2通井规的选择通井规的直径一般选择比套管内径小6〜8mm,长度为2〜4m,特殊情况时应该大于下入工具最大外径及长度,考虑到悬挂器及井斜,通井规下部应带有相应导向头。目前江汉侧钻悬挂101.6mm套管完井井眼一般选用巾82X2000mm的外倒角通井规(底焊特制导向头)。1.3套管试压参数的选择套管开窗侧钻井大多为老井,老井眼套管使用时间长,腐蚀及损坏情况

4、不清。侧钻后期完井试压应该考虑套管使用年限及找漏情况,选择合适的试压参数。试油期间也应该试压至完井试压压力。(侧钻井试压一般为15MPa,稳压30min,压降不超过0.5MPa为合格1.4射孔枪组合及射孔方式的选择目前,国内常用的射孔传输方式有两种,一是电缆传输射孔。由于侧钻井悬挂器、开窗点处及小套管内井斜曲率变化大,影响正常的电缆传输射孔,应用较少。二是油管传输射孔。用油管作为传输射孔枪的工具,将射孔枪传输至射孔井段,然后进行校深,调整射孔管柱,对准目的层,打压或投棒起爆射孔。投棒射孔受到井斜及油管内径的影响

5、,而打压射孔则需考虑压力传递方式,套管打压或者油管打压,油管打压射孔要保证油管密封性好,压力能够有效传递至起爆器。套管打压则还要考虑连通通道,射孔枪的起爆压力不得超过套管的试压压力。油管传输射孔对管柱数据的精确度要求较高,射孔枪定位准确性受到一定程度的影响,且射孔误差应小于0.2m。1.5排液、求产选用的管柱组合符合井筒及排液要求。现在多用抽汲管柱组合自上而下为:<h73mm(89)油管+小73(89)X4)60.3mm变扣60.3mm油管+中间球座+电子压力计+锯齿冲头。也有油管传输射孔后直接带射孔枪抽汲排液

6、。若使用连续抽汲排液工艺则还需要考虑泵挂、抽油杆组合及扶正器大小、位置,泵挂处井斜和全角变化率,保证二级油管内扶正器及抽油杆节箍小于油管内径。且泵挂处井斜小于45度。1.6上返试油工艺技术对于小套管分层试油与层间封堵,分析研宄认为:采用打水泥塞是可行的。在配制水泥浆过程中,应当掌握套管内容积,准确计算配制水泥浆量。根据井深及水泥浆稠化时间,选择合适的水泥及缓凝剂。充分考虑管柱组合的节流压差,加大排量,减少顶替时间,保证在稠化时间内完成反洗及起管作业。2侧钻井压裂(酸化)工艺技术由于地层物性差、侧钻井过程中泥浆污

7、染、射孔参数不合理等原因,求产未能达到预期的效果。为了打开储层渗流通道,解除近井地带污染,消除射孔压实作用。常常会对目的层采取压裂(酸化)施工(以小139.7mm+101.6mm侧钻井井眼为例)。2.1压裂(酸化)管柱组合选择压裂(酸化)试油油管组合可选用4)73(4)89)+小60.3mm二级油管+压裂工具组合。对于悬挂器位置井斜、全角变化率较大的井眼,建议二级油管使用倒角油管或者底带倒角管鞋。2.2封隔器及配套工具的选择要求封隔器是在井筒中把不同的油层水层分割开并能够承载一定压差的井下工具,压裂管柱中的封隔

8、器还起到保护上层套管的作用。在侧钻井中,封隔器及其配套工具的最大外径和长度不得超过通井规的最大外径及长度。并且应当具备一定的稳定性和耐压性,保证坐封成功,能够顺利解封起出。配套工具中不能有较大台阶,能够顺利通过悬挂器。2.3酸化(压)过程中施工参数的选择常规酸化(压)施工工序为:替酸、投球坐封、挤酸、顶挤。下入封隔器(以小73+巾60.3mm二级油管+安全接头-78+KDB-81水力锚

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