《现浇梁支架检算》word版

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兰新铁路黑河特大桥跨西三环公路现浇梁支架检算支架施工总体方案布置兰新铁路黑河特大桥跨西三环公路连续梁采用满堂红碗扣支架整体现浇法施工。满堂红扣腕式支架的下顶托支垫12*12的方木，基础顶层硬化15cm厚C20砼，混凝土硬化底部,用挖掘机将原土清除30cm，夯实后采用三七灰土换填、压实，C20砼地坪铺设方木后搭设支架,支架采用外径4.8cm,壁厚3.0mm的碗扣式脚手架。具体情况如下：下面对各截面支架情况进行检算：一、A-A截面支架搭设情况：腹板处:横向间距0.6m,纵向间距0.6m,步距1.2m;中间空心梁段:横向间距0.6m、纵向间距0.６m,步距1.2m;两侧翼缘板:横向间距0.9m、纵向间距0.６m,步距1.2m;外模翼缘板、底模及内模采用竹胶板加100×100mm的方木制作，具体搭设情况见下图。横向布置23 1、腹板段1-1——1-1截面段(1)施工荷载①、腹板平均厚60.00cm,截面面积3.17m2,每平米钢筋混凝土重量为:0.6m*3.17m2*2.65t/m3÷0.6m÷1.8m=4.67t/m223 ②、倾倒新浇混凝土产生的荷载:0.4t/m2③、施工机具、人员荷载：0.25t/m2④、模板重:0.37t/m2(包括上层10*10横向方木)⑤、梁底纵向12*12方木为:0.02t/m2⑥、脚手架荷载:0.2t/m2（2）、相关部位受力检算①、梁底方木受力检算Ⅰ、梁底方木层受力图600qmmⅡ、作用在脚手架底层方木上的均布荷载（按12*12方木检算）：q=（①+②+③+④+⑤）*1.2*0.6*0.6÷0.6=41112N/m;Ⅲ、作用在底层方木上的应力检算Mmax=ql2/8=41112×0.62÷8=1850N.Mσmax=Mmax/W=1850×6÷0.123=6.4Mpa＜14.5Mpa强度满足要求Ⅳ、底层方木刚度计算12*12方木F=5ql4/384EI=5×41112×0.64÷(384×1.0×1010×0.124÷12)=0.4mm＜0.6/400=1.5mm(可)23 ②、支架检算支架在工作中只受压力的作用，故可作为压杆处理，验算其稳定性。支架的步距1.2米，两端铰接，故计算长度L0=1.2米，支架为48mm×3.0mm的钢管，故i=15.95mm。Ⅰ、立柱受力图N1200mmⅡ、每平方米受力：(①+②+③+④+⑤+⑥)×1.2=7.09t/m2每根立柱受力：7.09t/m2×0.6×0.6=2.55t回转半径：ｉ=15.95mm长细比：λ=L/i=1200/15.95=75.23查《路桥施工计算手册》P789～P790页附表3-26，再内插可得φ=0.68，钢材容许应力[σ]=215Mpa(查《路桥施工计算手册》P437页表13-3得）故根据压杆临界力的经验公式得，立杆的临界力为〔N〕=φA〔б〕=0.745×424mm2×140Mpa=4.036t根据支架的步距为1.2米，查《路桥施工计算手册》P438页并内插可得钢管支架容许荷载〔N〕=29.7kN。N=2.55t＜2.97t<〔N〕=4.036t2、空心段Ⅱ-Ⅱ——Ⅱ-Ⅱ截面段(1)施工荷载23 ①中间梁内空心段宽3.6m,截面面积（底板及腹板）为3.33m2，每平米钢筋混凝土重量为:3.33m2*0.6m*2.65t/m3÷0.6m÷3.6m=2.45t/m2②、倾倒新浇混凝土产生的荷载:0.4t/m2③、施工机具、人员荷载：0.25t/m2④、纵向内模及内支撑按:0.2t/m2计算⑤、梁底横向12*12方木为:0.02t/m2⑥、脚手架荷载:0.2t/m2（2）、相关部位受力检算①、梁底方木受力检算Ⅰ、梁底方木层受力图600qmmⅡ、作用在脚手架底层方木上的均布荷载（按12*12方木检算）：Q=（①+②+③+④＋⑤）×1.2*0.6*0.6÷0.6=23904N/m;Ⅲ、作用在底层方木上的应力检算Mmax=ql2/8=23904×0.62÷8=1075.68N.Mσmax=Mmax/W=1075.68×6÷0.123=3.735Mpa＜14.5Mpa强度满足Ⅳ、底层方木刚度计算23 F=5ql4/384EI=5×23904×0.64÷(384×1.0×1010×0.124÷12)=0.23mm＜0.6/400=1.5mm②、脚手架检算支架在工作中只受压力的作用，故可作为压杆处理，验算其稳定性。支架的步距1.2米，两端铰接，故计算长度L0=1.2米，支架为4.8mm×0.3mm的钢管。故i=15.95mm。Ⅰ、立主受力图N1200mmⅡ、每平方米受力：(①+②+③+④+⑤＋⑥)*1.2=4.008t/m2每根立柱受力：4.008t/m2×0.6×0.6=1.443t回转半径：ｉ=15.95mm长细比：λ=L/i=1200/15.95=75.23查《路桥施工计算手册》P789～P790页附表3-26，再内插可得φ=0.68，钢材容许应力[σ]=215Mpa(查《路桥施工计算手册》P437页表13-3得）故根据压杆临界力的经验公式得，立杆的临界力为〔N〕=φA〔б〕=0.68×424mm2×140Mpa=4.04t根据支架的步距为1.2米，查《路桥施工计算手册》P438页并内插可得钢管支架容许荷载〔N〕=2.97t。23 N=1.443t＜2.97t<〔N〕=4.04t（3)、地基承载力检算①、每平米受力：(①+②+③+④+⑤+⑥)*1.2=4.008t/m2②、每根立柱基础受力：F=4.008×0.6×0.6=1.44t③、基础承载力检算：б=1.44/(0.6×0.6)=0.04Mpa地基承载力夯至：0.15Mpa3、翼缘板段Ⅲ-Ⅲ——Ⅲ-Ⅲ截面段翼缘板段支架满足强度要求，计算略。二、B-B截面支架搭设情况腹板处:横向间距0.6m,纵向间距0.6m,步距1.2m;中间空心梁段:横向间距0.6m、纵向间距0.６m,步距1.2m;两侧翼缘板:横向间距0.9m、纵向间距0.６m,步距1.2m;外模翼缘板、底模3.6m及内模采用竹胶板加100×100mm的方木制作,具体搭设情况见图。23 B-B截面横向支架搭设情况1、腹板段1-1——1-1截面段(1)施工荷载①、腹板平均厚65.00cm,截面面积4.687m2,每平米钢筋混凝土重量为:0.6m*4.687m2*2.65t/m3÷0.6m÷1.8m=6.9t/m2②、倾倒新浇混凝土产生的荷载:0.4t/m2③、施工机具、人员荷载：0.25t/m2④、纵向外模4m2/m、内模3.5m2/m,按0.15t/m2计算,每平米模板重:0.37t/m2(包括上层10*10纵向方木)⑤、梁底横向12*12方木为:0.02t/m2⑥、脚手架荷载:0.2t/m2（2）、相关部位受力检算23 ①、梁底方木受力检算Ⅰ、梁底方木层受力图600qmmⅡ、作用在脚手架底层方木上的均布荷载（按12*12方木检算）：q=（①+②+③+④+⑤）*1.2*0.6*0.6÷0.6=57168N/m;Ⅲ、作用在底层方木上的应力检算Mmax=ql2/8=57168×0.62÷8=2572.56N.Mσmax=Mmax/W=2572.56×6÷0.123=8.93Mpa＜14.5Mpa强度满足要求Ⅳ、底层方木刚度计算12*12方木F=5ql4/384EI=5×57168×0.64÷(384×1.0×1010×0.124÷12)=0.558mm＜0.6/400=1.5mm(可)②、脚手架检算支架在工作中只受压力的作用，故可作为压杆处理，验算其稳定性。支架的步距1.2米，两端铰接，故计算长度L0=1.2米，支架为48mm×3.0mm的钢管。故i=15.95mm。Ⅰ、立杆受力图23 N1200mmⅡ、每平方米受力：①+②+③+④+⑤+⑥=8.14t/m2每根立柱受力：8.14t/m2×0.6×0.6=2.93t回转半径：ｉ=15.95mm长细比：λ=L/i=1200/15.95=75.23查《路桥施工计算手册》P789～P790页附表3-26，再内插可得φ=0.68，钢材容许应力[σ]=215Mpa(查《路桥施工计算手册》P437页表13-3得）故根据压杆临界力的经验公式得，立杆的临界力为〔N〕=φA〔б〕=0.68×424mm2×140Mpa=4.04t根据支架的步距为1.2米，查《路桥施工计算手册》P438页并内插可得钢管支架容许荷载〔N〕=2.97t。N=2.93t<2.97t<〔N〕=4.04t满足要求。（3)、地基承载力检算①、每平米受力：(①+②+③+④+⑤+⑥)*1.2=9.768t/m2②、每根立柱基础受力：F=9.768×0.6×0.6=3.52t③、基础承载力检算：б=3.52/(0.6×0.6)=0.097Mpa地基承载力夯至：0.2Mpa2、空心段Ⅱ-Ⅱ——Ⅱ-Ⅱ截面段空心段Ⅱ-Ⅱ——Ⅱ-Ⅱ截面段支架强度满足要求，检算略。23 3、翼缘板段Ⅲ-Ⅲ——Ⅲ-Ⅲ截面段翼缘板段Ⅲ-Ⅲ——Ⅲ-Ⅲ截面段支架强度满足要求,检算略三、C-C截面搭设情况腹板处:横向间距0.3m,纵向间距0.6m,步距1.2m;中间空心梁段:横向间距0.6m、纵向间距0.６m,步距1.2m;两侧翼缘板:横向间距0.9m、纵向间距0.６m,步距1.2m;外模翼缘板、底模及内模采用竹胶板加100×100mm的方木制作，具体搭设情况见下图。C-C截面支架搭设情况23 1、腹板段1-1——1-1截面段(见附图)(1)施工荷载①、腹板平均厚85cm,截面面积5.02m2,每平米钢筋混凝土重量为:0.6m*5.02m2*2.65t/m3÷0.6m÷1.2m=11.09t/m2②、倾倒新浇混凝土产生的荷载:0.4t/m2③、施工机具、人员荷载：0.25t/m2④、纵向外模4m2/m、内模3.5m2/m,按0.15t/m2计算,每平米模板重:0.37t/m2(包括上层10*10纵向方木)⑤、梁底横向12*12方木为:0.02t/m2⑥、脚手架荷载:0.2t/m2（2）、相关部位受力检算①、梁底方木受力检算Ⅰ、梁底方木层受力图23 600qmmⅡ、作用在脚手架底层方木上的均布荷载（按12*12方木检算）：q=（①+②+③+④+⑤）*1.2*0.6*0.3÷0.6=43668N/m;Ⅲ、作用在底层方木上的应力检算Mmax=ql2/8=43668×0.62÷8=1965.06N.Mσmax=Mmax/W=1965.06×6÷0.123=6.82Mpa＜14.5Mpa强度满足要求Ⅳ、底层方木刚度计算12*12方木F=5ql4/384EI=5×43668×0.64÷(384×1.0×1010×0.124÷12)=0.43mm＜0.6/400=1.5mm(可)②、脚手架检算支架在工作中只受压力的作用，故可作为压杆处理，验算其稳定性。支架的步距1.2米，两端铰接，故计算长度L0=1.2米，支架为48mm×3.0mm的钢管。故i=15.95mm。Ⅰ、立主受力图23 N1200mmⅡ、每平方米受力：(①+②+③+④+⑤+⑥)×1.2=14.796t/m2每根立柱受力：14.796t/m2×0.3×0.6=2.66t回转半径：ｉ=15.95mm长细比：λ=L/i=1200/15.95=75.23查《路桥施工计算手册》P789～P790页附表3-26，再内插可得φ=0.68，钢材容许应力[σ]=215Mpa(查《路桥施工计算手册》P437页表13-3得）故根据压杆临界力的经验公式得，立杆的临界力为〔N〕=φA〔б〕=0.68×424mm2×140Mpa=4.04t根据支架的步距为1.2米，查《路桥施工计算手册》P438页并内插可得钢管支架容许荷载〔N〕=2.97t。N=2.66t<2.97t<〔N〕=4.04t满足要求。（3)、地基承载力检算①、每平米受力：(①+②+③+④+⑤+⑥)*1.2=14.796t/m2②、每根立柱基础受力：F=14.796×0.3×0.6=2.66t③、基础承载力检算：б=2.66/(0.6×0.3)=0.148Mpa地基承载力夯至：0.15Mpa2、倒角段Ⅱ-Ⅱ——Ⅱ-Ⅱ截面段(1)施工荷载23 ①截面面积（底板及顶板与腹板的倒角）为1.26m2，每平米钢筋混凝土重量为:1.26m2*0.6m*2.65t/m3÷0.6m÷0.6m=5.565t/m2②、倾倒新浇混凝土产生的荷载:0.4t/m2③、施工机具、人员荷载：0.25t/m2④、纵向内模及内支撑按:0.2t/m2计算⑤、梁底横向12*12方木为:0.02t/m2⑥、脚手架荷载:0.2t/m2（2）、相关部位受力检算①、梁底方木受力检算Ⅰ、梁底方木层受力图900qmmⅡ、作用在脚手架底层方木上的均布荷载（按12*12方木检算）：Q=（①+②+③+④＋⑤）×1.2*0.6*0.6÷0.6=46332N/m;Ⅲ、作用在底层方木上的应力检算Mmax=ql2/8=46332×0.62÷8=2084.9N.Mσmax=Mmax/W=2084.9×6÷0.123=7.239Mpa＜14.5Mpa强度满足Ⅳ、底层方木刚度计算23 F=5ql4/384EI=5×46332×0.64÷(384×1.0×1010×0.124÷12)=0.45mm＜0.6/400=1.5mm②、脚手架检算支架在工作中只受压力的作用，故可作为压杆处理，验算其稳定性。支架的步距1.2米，两端铰接，故计算长度L0=1.2米，支架为48mm×3.0mm的钢管。故i=15.95mm。Ⅰ、立主受力图N1200mmⅡ、每平方米受力：(①+②+③+④+⑤＋⑥)*1.2=7.96t/m2每根立柱受力：7.96t/m2×0.6×0.6=2.87t回转半径：ｉ=15.95mm长细比：λ=L/i=1200/15.95=75.23查《路桥施工计算手册》P789～P790页附表3-26，再内插可得φ=0.68，钢材容许应力[σ]=215Mpa(查《路桥施工计算手册》P437页表13-3得）故根据压杆临界力的经验公式得，立杆的临界力为〔N〕=φA〔б〕=0.68×424mm2×140Mpa=4.04t根据支架的步距为1.2米，查《路桥施工计算手册》P438页并内插可得钢管支架容许荷载〔N〕=2.97t。N=2.87t<2.97t<〔N〕=4.04t满足要求。23 3、翼缘板Ⅲ-Ⅲ——Ⅲ-Ⅲ截面段翼缘板段立杆强度满足要求，检算略四、D-D截面支架搭设情况:腹板处:横向间距0.3m,纵向间距0.6m,步距1.2m;中间空心梁段:横向间距0.6m、纵向间距0.６m,步距1.2m;两侧翼缘板:横向间距0.9m、纵向间距0.６m,步距1.2m;外模翼缘板、底模3.6m及内模采用竹胶板加100×100mm的方木制作,具体搭设情况见下图。D-D截面横向支架搭设情况23 现浇支架检算按墩旁悬臂0.6m梁段的平均高度(顶板、底板、腹板的平均厚度)进行检算。1、腹板段1-1——1-1截面段(见附图)(1)施工荷载①、腹板平均厚150.00cm,截面面积8.38m2,每平米钢筋混凝土重量为:0.6m*8.38m2*2.65t/m3÷0.6m÷1.8m=12.34t/m2②、倾倒新浇混凝土产生的荷载:0.4t/m2③、施工机具、人员荷载：0.25t/m2④、纵向外模4m2/m、内模3.5m2/m,按0.15t/m2计算,每平米模板重:0.37t/m2(包括上层10*10纵向方木)⑤、梁底横向12*12方木为:0.02t/m2⑥、脚手架荷载:0.2t/m223 （2）、相关部位受力检算①、梁底方木受力检算Ⅰ、梁底方木层受力图600qmmⅡ、作用在脚手架底层方木上的均布荷载（按12*12方木检算）：q=（①+②+③+④+⑤）*1.2*0.6*0.3÷0.6=48168N/m;Ⅲ、作用在底层方木上的应力检算Mmax=ql2/8=48168×0.62÷8=2167.56N.Mσmax=Mmax/W=2167.56×6÷0.123=7.526Mpa＜14.5Mpa强度满足要求Ⅳ、底层方木刚度计算12*12方木F=5ql4/384EI=5×48168×0.64÷(384×1.0×1010×0.124÷12)=0.47mm＜0.6/400=1.5mm(可)②、脚手架检算支架在工作中只受压力的作用，故可作为压杆处理，验算其稳定性。支架的步距1.2米，两端铰接，故计算长度L0=1.2米，支架为48mm×3.0mm的钢管。故i=15.95mm。23 Ⅰ、立杆受力图N1200mmⅡ、每平方米受力：(①+②+③+④+⑤+⑥)×1.2=16.296t/m2每根立柱受力：16.296t/m2×0.6×0.3=2.93t回转半径：ｉ=15.95mm长细比：λ=L/i=1200/15.95=75.23查《路桥施工计算手册》P789～P790页附表3-26，再内插可得φ=0.68，钢材容许应力[σ]=215Mpa(查《路桥施工计算手册》P437页表13-3得）故根据压杆临界力的经验公式得，立杆的临界力为〔N〕=φA〔б〕=0.68×424mm2×140Mpa=4.04t根据支架的步距为1.2米，查《路桥施工计算手册》P438页并内插可得钢管支架容许荷载〔N〕=2.97t。N=2.93t<2.97t<〔N〕=4.04t满足要求。（3)、地基承载力检算①、每平米受力：(①+②+③+④+⑤+⑥)*1.2=16.296t/m2②、每根立柱基础受力：F=16.296×0.6×0.3=2.93t③、基础承载力检算：б=2.93/(0.6×0.3)=0.16Mpa地基承载力夯至：0.2Mpa2、空心段Ⅱ-Ⅱ——Ⅱ-Ⅱ截面段23 (1)施工荷载①中间梁内空心段宽3.6m,截面面积（底板及腹板）为7.2m2，每平米钢筋混凝土重量为:7.2m2*0.6m*2.65t/m3÷0.6m÷4.8m=3.975t/m2②、倾倒新浇混凝土产生的荷载:0.4t/m2③、施工机具、人员荷载：0.25t/m2④、纵向内模及内支撑按:0.2t/m2计算⑤、梁底横向12*12方木为:0.02t/m2⑥、脚手架荷载:0.2t/m2（2）、相关部位受力检算①、梁底方木受力检算Ⅰ、梁底方木层受力图600qmmⅡ、作用在脚手架底层方木上的均布荷载（按12*12方木检算）：Q=（①+②+③+④＋⑤）×1.2*0.6*0.6÷0.6=34884N/m;Ⅲ、作用在底层方木上的应力检算Mmax=ql2/8=34884×0.62÷8=1569.78N.Mσmax=Mmax/W=1569.78×6÷0.123=5.45Mpa＜14.5Mpa23 强度满足要求Ⅳ、底层方木刚度计算F=5ql4/384EI=5×34884×0.64÷(384×1.0×1010×0.124÷12)=0.34mm＜0.6/400=1.5mm②、脚手架检算支架在工作中只受压力的作用，故可作为压杆处理，验算其稳定性。支架的步距1.2米，两端铰接，故计算长度L0=1.2米，支架为48mm×3.0mm的钢管。故i=15.95mm。Ⅰ、立主受力图N1200mmⅡ、每平方米受力：(①+②+③+④+⑤＋⑥)*1.2=6.054t/m2每根立柱受力：6.054t/m2×0.6×0.6=2.18t回转半径：ｉ=15.95mm长细比：λ=L/i=1200/15.95=75.23查《路桥施工计算手册》P789～P790页附表3-26，再内插可得φ=0.68，钢材容许应力[σ]=215Mpa(查《路桥施工计算手册》P437页表13-3得）故根据压杆临界力的经验公式得，立杆的临界力为〔N〕=φA〔б〕=0.68×424mm2×140Mpa=4.04t23 根据支架的步距为1.2米，查《路桥施工计算手册》P438页并内插可得钢管支架容许荷载〔N〕=2.97t。N=2.18t<2.97t<〔N〕=4.04t满足要求。3、翼缘板段截面段翼缘板段截面布置同1-1——1-1截面,检算略五、支架抗倾覆检算依据规范要求支架在自重和风荷载作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3.最大跨径40.75m进行计算，碗扣支架宽度B=13.2m，高度取H=8.5m计算得到：碗扣支架总重为：829kN有《建筑结构荷载规范》查的张掖地区风压q=0.6KN/㎡计算风荷载得：P=QLH=0.6×40×8.5=204KN碗扣支架抗倾覆计算：碗扣支架力矩：风荷载力矩：碗扣支架抗倾覆系数：，满足要求。六、其它等截面段按此分部位对应布置。用材：支架上部顶层分配梁：10×10方木支架上部底层分配梁：12×12方木碗扣式脚手架：48×3.0计算：复核：审核：23