3200m3贮矿槽作业设计(计算)

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1、贮矿槽、贮焦槽土建施工方案贮矿槽、贮焦槽漏斗模板支撑架结构计算贮矿槽、贮焦槽漏斗截面形式多样，计算时取其水平投影面积进行计算，上口截面有4m×4m;4m×4.75m；8m×8m；9.5m×9.5m；9.5m×12m五种形式，计算时仅取4m×4.75m和9.5m×12m两组，施工时8m×8m以上依照9.5m×12m计算为依据，8mX8m以下依照4m×4.75m计算为依据。采用满堂脚手架：钢管的几何性质、力学性质直径：D=48mm；　　　壁厚：d=3.5mm；截面积：A=489mm２；　抗压容许应力［σ］=215N/mm2（一）烧结矿槽9.5m×12m　：(投影面积=45.

2、6m2)１.荷载计算：漏斗混凝土量为63m3；含筋量为200kg/m3混凝土密度：ρ=2500kg/m3施工荷载：S=3N/mm2N1=63×2500×10=1575KNN2=63×200×10=126KNNGK=N1＋N2=1701KNNikQ=9.5×12×Ｓ=342KN２.作用于钢管架子上的总荷载设计值计算：N=1.2NGK＋1.4NikQ=1.2×1701＋1.4×342=2520000N贮矿槽、贮焦槽土建施工方案３.不组合风荷载时的整体稳定性计算：设钢管架子立管间距为0.9m×0.9m,横管间距为1.2×1.2m轴心受压杆件的稳定系数，根据细长比λ，由施工手册

3、表5-2查得，其中λ=l０/i；l０=μh；μ=l０/l查表5-20得，立杆的计算长度系数：μ=1.75l０=μh=1.75×1.2=2.1m（h：横杆间距）查表5-21得，回转半径i=1.58mm≈0.016m细长比：λ=l０/i=2.1/0.016=131.25查表5-22得，立杆轴心受压的稳定系数ф=0.391钢管支架承受的总荷载：σ=N/A=2520000/45.6　=55263N/m2每根立管承受的荷载：P=0.9×0.9×55263=44763N立杆承受的压应力为：σ１=P/Фa=44763/（0.391×489）　　=234N/mm2>［σ］=215N/m

4、m2不满足要求。立杆间距取600×600进行验算；每根立管承受的荷载：p=0.6×0.6×55263=19895N立杆承受的压应力为：σ１=P/Фa=19895/（0.391×489）=104N/mm2<［σ］=215N/mm2（满足要求）贮矿槽、贮焦槽土建施工方案（二）块矿槽4m×4.75m　：（投影面积=7.3m2）１.荷载计算：漏斗混凝土量为25m3,含筋量为200kg/m3混凝土密度：ρ=2500kg/m3施工荷载：S=3KN/m2N1=25×2500×10=625KNN2=25×200×10=50KNNＧＫ=N1＋N2=675KNNＱIk=4×4.75×S=5

5、7KN２.作用于钢管架子上的总荷载设计值计算：N=1.2NＧＫ＋1.4NＱIk=1.2×625＋1.4×57=867000N３.不组合风荷载时的整体稳定性计算：设钢管架子立管间距为0.6m×0.6m,横管间距为1.2×1.2m轴心受压杆件的稳定系数，根据细长比λ，由施工手册表5-2查得，其中λ=l０/i；l０=μh；μ=l０/l查表5-20得，立杆的计算长度系数：μ=1.75l０=μh=1.75×1.2=2.1m（h：横杆间距）查表5-21得，回转半径i=1.58mm≈0.016m细长比：λ=l０/i=2.1/0.016=131.25查表5-22得，立杆轴心受压的稳定系

6、数ф=0.391钢管支架承受的总荷载：σ=N/A=867000/7.3=118767N/m2贮矿槽、贮焦槽土建施工方案每根立管承受的荷载：P=0.6×0.6×118767=42756N立杆承受的压应力为：σ１=P/фA=42756/（0.391×489）　　=224N/mm2>［σ］=215N/mm2不满足要求。立杆间距取550×550进行验算；每根立管承受的荷载：P=0.55×0.55×118767=35927N立杆承受的压应力为：σ1=P/Фa=35927/（0.391×489）=188N/mm2<［σ］=215N/mm2（满足要求）　贮矿槽、贮焦槽土建施工方案贮矿

7、槽、贮焦槽柱模板木楞、柱箍及对拉螺栓计算贮矿槽、贮焦槽钢筋混凝土柱截面有900×1100；700×700；700×500；500×500，混凝土的浇筑速度为2m/h,密度为2500kg/m3,重度为25KN/m3,坍落度为80～100，柱高取5m,模板采用10mm厚胶合板，木楞采用100mm×100mm松木，fm=13N/m2,E=9500N/m2,对拉螺ft=170N/m2,模板容许挠度[ω]=1/400。(一)荷载计算：１.柱模受到混凝土的侧压力标准值：F=0.22γct0β1β2=0.22×25×6×1.2×1.0×21/2=56K