新发大桥简支箱梁上部结构验算

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1、新发大桥简支箱梁上部结构验算：本文通过对新发大桥简支箱梁上部结构验算分析，结构受力均能满足规范要求。为大桥加宽施工提供了可靠依据，也为同类工程提供参考。　　关键词：简支箱梁验算　　Abstract:thisarticlethroughtotheneeetallrequirementsofthecode.Forbridgeilarprojects.　　Key，孔径布置为20×25m，原桥面布置为净15m（行车道）2×1m（人行道），加宽后桥面宽度为净33.0m（机动车道）2x4.0m（人行道,含栏杆宽度），既在原桥两侧各加宽12m

2、桥面系。桥面横坡采用2%的双向坡，人行道采用1.5%单向坡，桥梁纵坡为0%。桥梁上部结构采用后张法预应力混凝土小箱梁，混凝土标号为C50，钢绞线采用低松弛预应力钢绞线，钢绞线规格为，钢绞线面积，标准强度为1860Mpa，张拉控制应力为0.75倍的标准强度。桥面铺装为10cmC40防水混凝土5cm沥青混凝土。　　2简支箱梁上部结构纵向计算　　2.1计算方法与模型　　本节采用桥梁博士3.2计算程序，对主梁进行正常使用极限状态和承载能力极限状态计算。结构的计算模型如下图1所示。　　图1简支箱梁结构计算模型　　2.2设计荷载及验算内容　

3、　2.2.1设计荷载：本桥为旧桥加宽且利用原桥边梁，所以以中梁控制设计。　　（1）一期恒载　　包括主梁自重及横隔梁自重。按构件实际断面并考虑构造因素计入，容重按26kN/m3计，自重系数1.04。　　（2）二期恒载：　　铺装：10cmC50砼桥面现浇层5cm厚沥青混凝土，　　中梁：0.10×1.5m×250.05×1.5m×23kN/m3＝5.5kN/m　　防撞栏杆：单侧10kN/m　　中梁：1.5/41×20kN/m=0.7kN/m　　二期恒载合计：　　中梁：5.50.7=6.2kN/m　　（3）汽车荷载　　汽车等级为公路－I

4、级。　　纵向计算采用车道荷载，横桥向按8车道考虑。横向分布系数按照刚接板梁法计算，采用桥博3.2计算，计算结果显示边梁横向分布系数最大为0.427。汽车冲击力：冲击系数按《通规》第4.3.2条规定计算，计算中梁冲击系数时：中梁冲击系数：。　　（4）人群荷载：人群荷载荷载集度按3.5kN/m2考虑。　　（5）温度荷载　　整体温差：体系整体按升温23°C，降温38°C计。　　局部温差：按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）第4.3.10条计算，铺装层厚为为10cm沥青混凝土，即正温差T1=14℃，T2=5.5℃，负温差

5、T1=-7℃，T2=-2.75℃。　　2.2.2荷载组合　　（1）承载能力极限状态设计　　按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）第1.0.9条设计安全等级取一级，结构重要性系数为1.1；按第4.1.6条进行作用效应组合。　　①基本组合：1.1×（1.2恒载＋1.2（对结构承载能力有利时取1.0）预加力＋1.0收缩及徐变＋0.5基础变位＋1.4汽车）　　1.1×（1.2恒载＋1.2（对结构承载能力有利时取1.0）预加力＋1.0收缩及徐变＋0.5基础变位＋1.4汽车＋0.8×1.4温度）　　（2）正常使用极限状态设计　

6、　按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）第4.1.7条进行作用效应组合。　　①作用短期效应组合：1.0恒载＋1.0预加力＋1.0收缩及徐变＋1.0基础变位＋0.7汽车（不计冲击力）＋0.8温度　　②作用长期效应组合：1.0恒载＋1.0预加力＋1.0收缩及徐变＋1.0基础变位＋0.4汽车（不计冲击力）＋0.8温度　　（3）弹性阶段应力验算　　结构构件弹性阶段截面应力计算时，按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）第4.1.8条进行作用效应组合（标准值组合）：1.0恒载＋1.0预加力＋1.0收缩及徐变＋1.

7、0基础变位＋1.0汽车＋1.0温度　　2.2.3验算内容　　（1）正常使用极限状态结构抗裂性验算　　全桥纵向按部分预应力结构A类构件设计。　　正截面抗裂验算，应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，在作用短期效应组合下须满足：σst－σpc≤0.7ftk　　斜截面抗裂验算，应对构件斜截面混凝土的主拉应力σtp进行验算，在作用短期效应组合下须满足：σtp≤0.7ftk　　（2）持久状况截面应力验算：　　使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的压应力和预应力筋的拉应力，应符合下列规定：　　受压区混凝土的最大压应力：σkc＋σpt≤0

8、.5fck　　混凝土的最大主压应力：σcp≤0.6fck　　受拉区预应力钢绞线的最大拉应力：σpe＋σp≤0.65fpk　　（3）短暂状况应力验算：　　结构构件在预应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘混凝土法向应力应满足：　　压应力：σtcc≤0.70fck’