浅谈控制钻孔灌注桩钢筋笼上浮

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1、浅谈控制钻孔灌注桩钢筋笼上浮：介绍大龙溪大桥钻孔灌注桩施工，包括钻孔灌注桩钢筋笼上浮原因、控制措施及安全保证的施工方法。　　关键词：控制钻孔桩钢筋笼上浮　　Abstract:thispaperpresentsthebridgestreamboredpileconstruction,includingboredpilesreinforcingcageup-floatingreason,controlmeasuresandsecurityguaranteestheconstructionmethod.　　Key高速铁路，我公司承建云南段站前7标段土建任务，大龙溪

2、货车左联络线大桥（以下简称大龙溪大桥）全长470.8m，位于半径R＝800m的左偏曲线上，设计为单线有砟轨道，设计时速为120km/h。该桥采用挖、钻孔灌注桩接承台基础，其中3#墩~7#墩，9#墩、10#墩、11#墩、13#墩、14#台为直径1.25m钻孔灌注桩39根。　　二、钻孔灌注桩钢筋笼上浮状况　　大龙溪桥处于山谷之中沿河而走，地下水比较旺盛，平凡出现砂层及淤泥层，在钻孔过程中经常偏钻。在混凝土灌注中屡次出现钢筋笼上浮情况，在3号墩4号桩混凝土灌注中，钢筋笼上浮严重，项目部立即发出整改通知，对其重新钻孔灌注，要求不能再次出现类似情况，确保工程质量及施工

3、成本可控。　　三、钻孔灌注桩钢筋笼上浮施工控制　　大龙溪大桥钻孔灌注桩采用冲击钻成孔，设计桩径1.25米，设计桩长最长29米，最短8.5米，桩基为通长钢筋笼配筋；以此桥3号墩为第一个开始施工，设计桩长为16米，5根桩。　　　　地质情况，以粉质黏土、泥岩为主，夹杂沙层及淤泥层；钻孔作业人员从事钻孔作业多年，钻孔经验丰富；搅拌站距离较远，砼从开盘至现场需45分钟。　　3#墩钻孔灌注桩灌注时出现了浮笼，其基本浮笼情况如下表：　　3#墩钻孔灌注桩钢筋笼上浮情况　　桩基编号设计桩长（m）上浮高度（m）备注　　3-1160.13现场处理　　3-2160　　3-3160　

4、　3-4160.55返工处理　　3-5160　　针对钢筋笼浮笼屡次发生的现状，项目部组织相关人员开会讨论分析原因并制定相应控制措施：　　3.1分析因原　　1、钻孔超钻致钢筋笼悬空增多：钻孔桩钢筋笼底原设计距孔底10cm，钻孔过程中有超钻现象，一旦存在钻孔桩超钻太大时，导管在灌注混凝土时会伸入至钢筋笼底部，混凝土从钢筋笼底端向上返，由于混凝土密度较高，容重较大，很容易托起钢筋笼，对钢筋笼上浮有一定影响。　　2、导管埋深过大：混凝土面接近和初入钢筋骨架时，导管口处于钢筋笼底口0.2m~0.5m处；钢筋笼底部不断受到灌注混凝土的冲击，给上部的混凝土产生向上的顶推力

5、，而上部的混凝土由于浇筑时间早，与钢筋产生力，再灌注第2车混凝土时，导管口位置不变，导致钢筋笼底受到冲击力持续不断、握裹钢筋笼的混凝土增多，进而导致钢筋笼上浮系数增大，对钢筋笼上浮影响较大。　　3、防浮补救措施欠缺：作业人员无任何防浮措施，并且无钢筋标杆，在严重浮笼发生时，没有及时发现，当发现后，没有有效措施遏制浮笼，其图如下：　　　　4、混凝土灌注：混凝土浇筑过程中，经常发生间隔，间隔最长时间1.5小时，影响了混凝土灌注的连续性；作业人员一味追求速度，灌注混凝土速度过快，引起混凝土对钢筋笼的冲力瞬间增大，引起上浮，对钢筋笼上浮影响较大。　　3.2制定控制措

6、施　　1、钻孔超钻致钢筋笼悬空：发生超钻形成如下图　　　　存在超钻时，导管在灌孔时会伸入至钢筋笼底部，混凝土从导管底端向上返，由于其密度较高，容重较大，很容易托起钢筋笼。经分析，只要超钻在允许范围内，该情况就可以完全避免，因此对作业人员的技术交底上明确规定超钻范围最大为20cm。　　2、导管埋深过大　　导管埋深过大时，钢筋笼底部不断受到灌注混凝土的冲击，给上部的混凝土产生向上的顶推力，而上部的混凝土由于浇筑时间早，与钢筋产生握裹力，从而带动钢筋笼一起上浮。　　因此合理的埋管深度至关重要，混凝土面接近和初入钢筋骨架时，导管口处于钢筋笼底口0.2m~0.5m处；

7、技术人员对导管长度及混凝土面要测量准确，正确指导作业人员拆除导管。配导管时顶管应适当配制0.5m、1m管节，以备灌注混凝土时钢筋笼有小量上浮拆除导管减少导管埋深。　　3、防浮补救措施欠缺　　在钢筋笼加强筋上焊接钢管，钢管末端焊接在护筒上；钢筋笼主筋顶端焊接钢筋伸出泥浆作为浮标；　　　　4、混凝土灌注　　混凝土灌注时上反力对钢筋笼的携带力（F）可按照下式计算：　　F=Crcsv2/2g　　其中：g—重力加速度（m/s2）；rc—混凝土容重（N/m3）；s—钢筋笼正面积（m2）；v—混凝土上返速度（m/s）；C—阻力系数（与笼构造，钢筋表面性质有关）。　　由上式

8、可以得到以下结论：　　（1）对于固定配合比的混凝土，