dwt近海成品油船方案设计

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1、8200DWT近海成品油船方案设计2船舶主要要素确定2.1排水量初步估算对油船这种载重型船舶，随Δ变化有相对稳定的范围，因此通常用载重量系数法估算初始排水量。设计船舶之前先把母型船有关参数列出，见表2.1。表2.1母型船数据项目数值载重量（t）12000载重量系数0.736总长（m）134.85设计水线长（m）129垂线间长（m）126型宽（m）22型深（m）10.6设计吃水（m）7.457型排水体积（m3）15811.45排水量（t）16304方型系数0.761水线面系数0.885中横剖面系数0.989棱形系数0.769K1=L/B5

2、.727K2=B/d2.9502.1.1选取载重量系数1．采用708研究所常用的载重量系数估算（《船舶设计实用手册》[1]）(2.1)其中：K—系数，对采用50%以上高强度钢的大型或超大型油船K=1.01~1.03，对浅吃水船型（B/T>3.5）K=0.9~0.95；对DW=10000~50000t(纵舯剖面上无纵舱壁)的船K=1.0~1.02。2．以12000DWT成品油船为母型船，其载重量系数，考虑中小型油船的载重量系数范围是0.6~0.75（《船舶设计原理》[2]21页），综上，本设计船的载重量系数取自母型船，。2.1.2排水量△

3、初步估算–113–8200DWT近海成品油船方案设计(2.2)2.2初步拟定主尺度及方形系数参考母型船，相关资料及经验公式，同时考虑结构和布置的要求，初步拟定主尺度。2.2.1主尺度比法选择出L/B=K1，B/d=K2及方形系数，已知排水量△后，就可应用浮性方程算出L，B，d。(2.3)其中：—海水密度，取1.025t/cm3；k—附体系数，取1.006；K1，K2，取自母型船，型深初步按母型船D0/L0换算，即D=L(D0/L0)。初定主尺度为：=111.172m，B=19.411m，d=6.579m，D=9.353m，=0.761。

4、2.2.2统计法由文献《油船总体设计》[3]介绍的主尺度统计公式计算：DW<10000t的油船：L=5.7DW1/3，B=0.91DW1/3，d=0.78DW0.25，D=1.29DW0.25-2.5。初定主尺度为：=114.942m，B=18.35m，d=7.442m，D=9.776m，=0.69。2.2.3其他船舶资料参照查阅的几艘与设计船载重量相近船型资料[4]，见表2.2。表2.2与设计船载重量相近船的主尺度项目数值载重量55006500700089009000100001200012500Lpp108.8(总长)9411011

5、5117.6(总长)116126145.3(总长)B16.261817.6181920.42220.8d5.4366.86.87.587.457D8.39.69.59.21011.310.611.2本船是成品油运输船舶，设计时应注意降低造价和消耗，提高运输能力，提高其经济性。因此，应该适当的减小船长增大型深，以降低船体钢料重量，降低造价[5]。–113–8200DWT近海成品油船方案设计综合考虑各种因素的影响，最后初步拟定主尺度为：=112m，B=18m，d=7m，D=10m，=0.765。2.3初选主机用海军系数法估算设计船所需的主机

6、额定功率。由母型船的相关资料得海军系数：(2.4)设计船的设计航速为V=13.5kn，设计船与母型船的海军系数相等，则设计船需要的主机功率为：(2.5)查相关资料初选主机型号为：MAN-B&W5S35MC，额定功率3700kW，转速173rpm，耗油率178g/kW·h。2.4空船重量估算由《船舶设计实用手册》[1]介绍的推荐公式进行整体估算：(2.6)其中K值：20000t＞DW＞5000t0.17~0.2；70000t＞DW＞25000t0.165~0.175；300000t＞DW＞80000t0.145~0.165。设计船的载重量

7、为8200t，K值选为0.19，所以计算得LW=3312t。排水量储备：根据《船舶设计原理》[2]29页介绍的方法，在初步设计阶段，通常取2%LW~5%LW（大船取小的数据），本船排水量储备取为4%LW=132t。2.5重力与浮力平衡实际载重量：。要求载重量：DW=8200t。载重量增量：，载重量允许的误差为△的0.1%，重力浮力不平衡，须用诺曼系数法进行平衡。由《船舶设计原理》[2]121页的图4-9查得本船诺曼系数N=1.31。排水量增量：。根据浮性微分方程：，保持方形系数不变，改变L，B，–113–8200DWT近海成品油船方案设

8、计d。计算得：=114m，B=18.8m，d=7.01m，D=10m，=0.765，△=11851t。新的空船重量：LW2=3518t。排水量储备：141t。新的载重量：。载重量增量：，/△2=0.06%＜