龙门吊行走梁计算书2

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1、4.2.2行走梁受力计算由于长江路站为盾构始发站，轨道基础考虑盾构施工45t龙门吊走，行龙门吊行走梁最不利荷载位置为端头井的钢筋混凝土梁，对此进行荷载计算，按45t门吊行走计算。4.2.2.1受力说明:长江路站北端头井端架设一根净跨14.4m（计算跨度按15.6m）的钢筋混凝土梁,截面尺寸为145cm×50cm,供跨度为19.72m的45t龙门吊行走，梁的两端与车站围护结构的冠梁连接，大梁的跨度为14.4m，力学模型简化为两端铰接的钢筋混凝土梁，按受弯构件考虑；45t龙门吊前后轮距为9.616m,轮径为0.7m,最大轮压为320KN,运行速度为0~40r/min。4.2.

2、2.2荷载计算1.大梁自重，均布荷载，线重为q=2.5×0.5×1.45=1.8125t/m，即18.125KN/m2.大梁承受的活载按最大轮压考虑，每边4个车轮，简化成2个集中力均为F=640KN。龙门吊分解自重如表4.2-1龙门吊分解自重：序号名称规格单位数量重量备注1支腿2.5T个410T　2天车38T台138T　3主梁22T个122T　4载重量45T次145T　5　下端横梁3.5T个27T　6行走轮3.0T个812T合计134T表4.2-1龙门吊分解自重3、设计使用龙门吊行走轮间距图4.2-2图4.2-2龙门吊行走轮间距图4、龙门吊设计参数恒载分项系数:；活载分项

3、系数:；动力系数：；钢筋砼梁容重:；集中荷载(活载)：；5、分两种情况对行走梁进行受力分析图4.2-3轨道梁平面图5、1吊车一轮在跨中，一轮在跨外（受力模型4.2-4）图4.2-4荷载组成及作用情况两端固结梁的跨中弯矩、支座剪力影响线，如图4.2-5、图4.2-6.图4.2-5几何尺寸图、弯矩包络图图4.2-6剪力包络图支座处剪力（最大）跨中弯矩5、2吊车两轮均在跨内（受力模型如图4.2-7）图4.2-7荷载组成及作用情况梁的跨中弯矩、支座剪力影响线，如图4.2-8、图4.2-9.图4.2-8弯矩影响线图4.2-9剪力影响线由剪力影响线和弯矩影响线可知：支座剪力：弯矩：二

4、、截面实际配筋如下图4.2-6图4.2-6截面实际配筋注：纵向筋均为Φ28的钢筋共20根，不设弯起筋。横截面箍筋为ø10@20cm,箍筋形状如下图4.2-7所示：图4.2-7箍筋形状三、钢筋砼梁承载力计算1）正截面受弯承载力计算C30砼的轴心抗压强度为14.3Ｍpa,弹性模量Ec＝3X104N/mm2,C28钢筋的抗压强度为360Mpa,弹性模量Es＝２X105N/mm2,截面积为615.8mm²,大梁保护层3cm。1.1)跨中弯矩M中=4156.34KN·m为正弯矩最大值，验算跨中截面：受压区高度确定：X=ξb*h0ξb=0.8/(1+fy/(0.0033Es))=0.

5、8/(1+360/（0.0033*200000）)=0.518X=ξb*h0=0.518*1.4＝0.725ｍ,可以确定受压区受力钢筋为4根正截面受弯承载力M≤α1fcbx(h0-x/2)+f'yA's(h0-α's)=[(1.0*14.3*500*725*(1400-725/2))+360*4*615.8*(1400-45))]/106=6579.69KN·mM--弯矩设计值；  α1--系数，按本规范第7.1.3条的规定计算，C30，取α1=1.0；  fc--混凝土轴心抗压强度设计值，按本规范表4.1.4采用，C30，fc=14.3Mpa；  As、A's--受拉区

6、、受压区纵向普通钢筋的截面面积；b--矩形截面的宽度或倒T形截面的腹板宽度；  h0--截面有效高度；  α's--受压区纵向普通钢筋合力点至截面受压边缘的距离；Mmax=4156.04KN·m＜M=6579.69KN·m2）斜截面承载力计算hw/b=1.45/0.5=2.9＜4，（不需要对截面稳定性进行验算）V≤0.25βcfcbh0式中  V--构件斜截面上的最大剪力设计值；  βc--混凝土强度影响系数：当混凝土强度等级不超过C50时，取βc=1.0；fc--混凝土轴心抗压强度设计值，按规范表4.1.4采用；  b--矩形截面的宽度；  h0--截面的有效高度；  

7、单独考虑砼受压，C30砼的轴心受压强度为14.3Mpa,截面有效高度为h0=h-保护层厚度＝1.45-0.05=1.40m,其承载力为：V=0.25βcfcbh0=0.25*1.0*14.3*0.5*1.4*106=2502500N，即V=2502.50KN。实际承受的荷载最大剪力为FQ2=781.37KN＜V=2502.5KN。故只要考虑构造配筋，满足最小配箍率为0.2％既可，ø10钢筋的截面积为78.55mm2。6ø10@20cm实际配箍率为：ρ=As/(bh0)＝(78.55*6/0.1)/(0.5*1.40*106)*