青花坪隧道爆破对古滑坡体稳定性评估及控制

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1、青花坪隧道爆破对古滑坡体稳定性评估及控制青花坪隧道爆破对古滑坡体稳定性评估及控制青花坪隧道爆破对古滑坡体稳定性评估及控制青花坪隧道爆破对古滑坡体稳定性评估及控制青花坪隧道爆破对古滑坡体稳定性评估及控制毛红梅:青花坪隧道爆破对古滑坡体稳定性评估及控制?43?青花坪隧道爆破对古滑坡体稳定性评估及控制毛红梅(陕西铁路工程职业技术学院陕西渭南714000)摘要青花坪隧道从古滑坡体下部穿过,需要判定隧道d_T-爆破是否会引起古滑坡体坍滑.经对爆破地震危险半径,爆破振动速度的评估结果:隧道爆破为局部振动,对古滑坡体稳定性影响较小,不会引起古滑坡体坍滑.实测资料显示,施Z-中古滑坡体没

2、有发生大的位移,说明评估方法可行.关键词隧道爆破古滑坡体稳定性评估控制1隧道概况及开挖方法青花坪隧道位于大理至丽江铁路DK62+130～DK65+680,全长35501TI.隧道进口地形较平缓,出口四面环山,地势陡峻,自然横坡10.～45..隧道进口段为强一中膨胀性浅埋地层.洞身穿越玄武岩夹凝灰岩地层,岩石质软,厚度不均,节理多为微张,完整性较好,属Ⅲ～Ⅳ级围岩.隧道洞顶为梅子涧大型古滑坡体,里程DK63+266～+780,DK63+918～DK64+216.滑坡面距隧道拱顶垂直距离50～901TI,基岩地层均为玄武岩夹凝灰岩,属于Ⅲ～Ⅳ级围岩.古滑坡总量约65万1TI.

3、,处于临界稳定状态,隧道施工时,存在复活可能.隧道采用全断面法施工,风钻打眼,光面爆破,循环进尺31TI,爆破开挖后立即按设计进行初期支护.爆破开挖采用RJ一2型乳化炸药,爆破网络采用非电毫秒雷管起爆,孔内微差爆破.周边眼间距60C1TI,抵抗线75cm,E/W取0.8;中空直眼掏槽,中空眼直径50mm,掏槽眼孔深较循环进尺加深0.2m,毛红梅,女,讲师.连续装药;底板眼外插角50.,孔深较进尺加深0.2m.周边眼采用+25mm药卷间隔装药,其他炮眼采用32ram药卷连续装药.循环钻孔110个,开挖量1501TI.,炸药单耗1.15km.,最大分段用药量为周边眼爆破44.

4、4kg.2稳定性评估隧道爆破振动对古滑坡体稳定性影响的评估,在此从爆破地震危险半径和爆破振动速度两方面进行分析予以评估.2.1爆破地震危险半径的计算炸药在岩体中爆炸时,其部分能量以弹性波的形式在地壳中传播,引起爆区附近的地层震动,震动的强度随距离的增加而衰减,对附近地物的破坏程度也随着距离的增加而减小.爆破地震危险半径即爆破地震引起附近地物发生破坏的最大半径,其计算式为uR=Kda(1)式中为爆破地震危险半径,m;Kd为系数,按表1选取.如药包布置在水中或含水土壤中,则应增加1.5～2.0倍;仅为考虑爆破性质的系数,当拉应力为1.5～14.4MPa,若取t=0.21TI,

5、则其最大拉应力为0.4～3.6MPa(图5).虽然上述计算方法通过了一定简化,不能完全代表护面板的实际应力状态,但基本可以看出,如选取的单块防护板长度和厚度不适当,会产生较大的附加拉应力,在防护板较薄较长时,该拉应力远大于素混凝土的抗拉强度.所以,窘翟主斗<嘣图5最大附加拉应力随板长,板厚的变化图波浪破波压力形成的拉应力不可忽视,宜在防护板的设计中加以考虑.4结论(1)本文提出的平面斜坡在小波高波浪作用下的破波压力计算公式,克服了苏规公式无小波高计算说明以及路规公式计算较烦琐的缺点,且公式结构简单,计算方便,其计算值与试验结果吻合较好,可用于坡率m=1.5～6.0,

6、波高H=0～1.51TI的水库,湖泊等岸坡在波浪作用下的分析计算.(2)波浪破波冲击压力会增加防护板的附加拉应力,在板长,板厚选取不适当时会大大超过素混凝土的抗拉强度.所以,波浪破波压力形成的附加拉应力不可忽视,宜在防护板的设计中加以考虑,如适当对混凝土板配筋,选取恰当的长厚比等.参考文献:[1]余广明.堤坝防浪护坡设计[M].水利水电出版社.北京,1987.9.[2]潘少华.波浪作用下橡皮堤干砌块石护面的稳定计算[J].河海大学学报,1995.3.[3]CHHHII57—75.Harpy3xHH肋3ⅡencTBHⅡHaFHRpOTeXHR~IeCKHeCO0peHHⅡ(

7、BO~HOBble,]le~OBbleHOFcy~oB).M..CTpon珊ⅡdT[S].1976.[4]铁道部第一勘测设计院.铁路工程设计技术手册[路基][M].北京:中国铁道出版社,19925.[5]重庆交通大学浪流对路基边坡浸蚀作用和坡岸稳定模式的研究[R].2006.5.收稿日期:2006—07—19?44?全国中文核心期刊路基工程2007年第5期(总第134期)爆破作用指数为1.0时,=1.0;q为炸药量,微差爆破取最大一段药量,kg.表1K值表被保护建筑物基础的岩性Kd值坚硬致密的岩石坚硬有裂隙的岩石砾石碎石土壤砂