公路40米高墩全面计算书

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1、桥墩复核计算(K75+484-3-21mT梁桥)目录一、设计资料2二、纵向水平力3三、板式橡胶支座的剪切变形验算5四、竖直力5五、纵、横向风力6六、桥墩计算长度系数8七、桥墩外力汇总8八、承载能力极限状态墩底截面验算9九、裂缝计算10十、分析10道桥勘察设计二所2011．3.1711一、设计资料1.上部结构3孔21米连续桥面简支梁，21米装配式预应力混凝土简支梁。0号台、3号台采用活动支座，其余各墩为板式橡胶支座。桥台设伸缩缝。桥梁位于纵坡为2.2%（坡长700m）的直线坡内，每跨横向设4片梁。2.桥梁宽度净宽7米，全宽8米。3.荷载等级公路II

2、级；挂-300。4.支座伸缩缝位置采用GYZF4350x66，其他位置采用GYZF350x66。5.下部结构1号、2号墩均采用变截面实体墩；钻孔桩直径1.3米。墩柱为C30混凝土，桩为C25混凝土。6.气温当地月平均最高气温30℃，月平均最低温度为0℃。7.桥梁立面及横截面布置如图1-1所示图1-1a总体布置图11图1-1b1号桥墩构造图图1-1b2号桥墩构造图一、纵向水平力墩台的纵向水平力有温度影响力、混凝土收缩及徐变影响力、支座摩阻力及汽车制动力。纵向水平力中，除支座摩阻力由桥台承受外，其余各力均将按集成刚度法分配给各支座及墩顶。1.桥墩墩顶

3、的抗推刚度；112．支座的抗推刚度每个梁端有一个支座，横向一排有4个支座。本桥所有墩顶的支座均采用GYZF350x66型，故每个横排支座的刚度均相同。取橡胶支座剪模量G=1.0Mpa。Km=7775KN/m；在每个桥墩上有两排支座并联，并联后刚度为2×7775=15550KN/m；3．墩顶与支座的集成刚度K1=2729KN/m；K2=2964KN/m；4．混凝土收缩、徐变及温度影响力在各墩上的分配对于上部结构的收缩，本桥情况是两端向中部缩短，因此中间必有个不动点。X=31.933m；各墩的支座顶，由于上部结构混凝土收缩、徐变及温度引起的水平力为：

4、1号墩P1=14.9KN（向右）2号墩P2=14.9KN（向左）5．温度上升变化影响力在各墩上的分配1号墩P1=6.0KN（向左）2号墩P2=6.0KN（向右）6．汽车制动力在各墩上的分配根据《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004第4.3.6条之规定，本桥汽车制动力为90KN。两端桥台设活动支座，不考虑承受制动力。制动力分配如下：1号墩F1=43.2KN2号墩F2=46.8KN7．水平力汇总上述计算各力为墩上两排支座的水平力，因为两排支座并联，故每排各承受一半水平力。一排支座及墩顶水平力列于下表。一排支座及墩顶水平力（KN）表1-1墩号项

5、目12支座墩顶支座墩顶（1）收缩、徐变、温降影响力7.514.9-7.5-14.9（2）温升影响力-3.0-6.03.06.0（3）制动力±21.6±43.2±23.4±46.8（4）=（1）+（3）29.158.1-30.9-61.7（5）=（2）+（3）-24.6-49.226.452.811一、竖直力1．上部结构恒载为：110.4×25=2760.0KN2．下部结构恒载（1）盖梁：19.08×25=477.0KN（一个盖梁的恒载）(2)T型变截面桥墩1号墩：240×25=6000.0KN2号墩：225.15×25=5628.8KN3．汽车荷

6、载根据《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004第4.3.1条之规定计算。经计算得汽车冲击系数，墩顶所受荷载为：竖向荷载：(82.713×4+183×2)×1.19=829.3KN由偏载产生的顺桥向的墩顶弯矩：0.38×183×2×1.19=165.5KN·m由偏载产生的横桥向的墩顶弯矩：0.55×696.9=456.1KN·m4．挂车-300活载根据特种平板挂车-300计算。墩顶所受竖向荷载为：最大竖向集中荷载R=2481kN最大纵向偏心荷载R=1842kN纵向偏心弯矩：M=1842×0.38=699KN·m横向偏心弯矩：M=2481×1.

7、15=2853KN·m（桥宽8米）现将各竖向力汇总如下表表1-2竖向力汇总表表1-2位置荷载墩帽顶（支座顶）桩顶（柱顶）上部恒载（KN）2760.02760.0墩帽恒载（KN）—477.0墩柱恒载（KN）—6000.0(1号),5628.8(2号)公路-Ⅱ级活载（KN）829.3829.3公路-Ⅱ级活载纵向偏心弯矩（KN·m）165.5165.5公路-Ⅱ级活载横向偏心弯矩（KN·m）456.1456.1挂-300活载（KN）24812481挂-300活载纵向偏心69969911弯矩（KN·m）挂-300活载横向偏心弯矩（KN·m）28532853

8、一、纵、横向风力1、横向风力-有车行驶根据《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004第4.3.1条的规定，上部构造的横向风力按计算，