落龙塘大桥25米t梁张拉计算书

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1、落龙塘大桥25mT梁预应力筋张拉计算书一、计算依据1、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线为15.24mm（钢绞线面积Ap=139mm2），标准强度Rby=1860Mpa,弹性模量Ep=1.95×105Mpa。锚下控制应力：σcon=0.75Rby=0.75*1860=1395Mpa。3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。4、《湖南省娄底至新化公路两阶段施工图设计25米装配式预应力混凝土T梁通用图》4、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。二、张拉

2、程序1、为防止张拉时主梁侧弯，按以下张拉顺序张拉：50%N2100%N3100%N2100%N1。采用两端对称、均匀张拉，不得集中张拉。2、张拉程序0—σ0（15%σcon）—30%σcon—σcon（持荷2min锚固）。N2钢束先张拉50%的张拉力，待N3钢束张拉完成后，再将N2钢束的张拉力补足。三、张拉力与油表读数对应关系预应力筋控制张拉力P=σcon×Ay×n，（n为每束钢绞线根数）千斤顶张拉力与对应油表读数计算：以中跨中梁N1束为例:5一、钢绞线的张拉控制应力：6根钢绞线束：P=Ryb×0.75×Ap×

3、n=1860×0.75×139×6=1163.43KN二、以090706（1#）号千斤顶、1#号油表为例：千斤顶回归方程：T=36.759P-0.924式中：P——油压表读数（MPa）T——千斤顶拉力（KN）(1)15%σcon=174.51kN时：P=(174.51+0.924)/36.759=4.77MPa(3)30%σcon=351.54kN时：P=(349.03+0.924)/36.759=9.52MPa(4)100%σcon=1171.8kN时：P=(1163.43+0.924)/36.759=31.

4、68Mpa张拉力与油表读数对应关系见附表四、伸长量计算（1）、预应力筋的理论伸长值计算式如下：△L=PP·L/AP·EP式中：—预应力筋理论伸长值(mm)；PP—预应力筋的平均张拉力(N)；L—预应力筋的长度(mm)，AP—预应力筋截面面积(mm2);EP—预应力筋的弹性模量(MPa)。（2）、预应力筋的平均张拉力计算式如下；PP=〔1-e-(ｋｘ+μθ)〕/(ｋｘ+μθ)式中：—预应力筋张拉端的张拉力(N)；ｘ—从张拉端至计算截面孔道长度(m)；5—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；ｋ—

5、孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015/m；—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。1、中跨中梁一片预制主梁钢绞线每束6根（因梁体两端对称,固计算至跨中）。本计算采用精确值。N1束的伸长量:张拉力计算钢绞线强度：钢绞线截面积：Ap=139mm2钢绞线弹性模量：Ep=195Gpa张拉力：N=Ryb×0.75×Ap×n=1860×0.75×139×6=1163.43KN系数：K=0.0015,u=0.25单根钢绞线张拉的张拉力P=1860×0.75×139=193905N=6.818m,;=2.443m

6、;=3.045θ=7×π/180=0.122173(rad)分段终点力计算线段（m）（rad）终点力（KN）AB6.81800.0102270.989825191932.0395BC2.44300.1221730.0342077620.966371185477.5011CD3.04500.00456750.995443184632.26445平均张拉力:AB段PP=〔1-e-(ｋｘ+μθ)〕/(ｋｘ+μθ)=192916.8383(N)BC段PP=〔1-e-(ｋｘ+μθ)〕/(ｋｘ+μθ)=188686.371

7、(N)CD段PP=〔1-e-(ｋｘ+μθ)〕/(ｋｘ+μθ)=185054.561(N)理论伸长量：AB段△L=PP·L/(AP·EP·n)=193905×6.818/(139×195)=48.5(mm)BC段△L=PP·L/(AP·EP·n)=191932×2.443/(139×195)=17.0(mm)CD段△L=PP·L/(AP·EP·n)=185478×3.045/(139×195)=20.8(mm)总伸长值：(48.5+17+20.8)×2=172.6mm同理求得：N2束总伸长值：171.3mmN3束

8、总伸长值：169.4mm。2、从计算公式看，钢绞线的伸长量与每束钢绞线的根数无关，其长度相等时，伸长量与上例相同。故该桥每片梁的伸长量相同3、预应力筋的理论伸长量见附表：4、预应力筋张拉的实际伸长值△L(mm)计算式如下：△L=△L1+△L2△L1—从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）;△L2--初应力以下的推算值（mm），可采用相邻级的伸长值。在张拉完成以后,测得的实际伸长量