泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告

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厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告一、前言受泉州市鲤城区城建发展有限公司（以下简称甲方）委托，我院对其拟建的泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程场地进行岩土工程详细勘察工作。（一）工程概况拟建滞洪排涝工程由东埔排涝泵站及配套设施、东埔公园滞洪区和南低渠排洪沟组成。其中泵站泵房为钢筋砼结构，基坑深度4～6m，基坑底板设计标高为-2.30m；配套设施中的变配电间及机修仓库均为2层框架结构，高度6.60～7.80m，管理楼为2层砖混结构，高度为6m，地面设计标高为6.00m，单柱最大荷重为500-1000KN，建筑物等级为丙级；东埔公园滞洪面积为3.37公顷，设计滞洪水位4.30m，起调水位1.60m，滞洪库容量9.10×104m3，底标高为1.30m，外围挡墙墙顶设计标高为4.60m；南低渠本次勘察段全长2.5km，设计渠宽8～37m，设计渠顶标高为5.373～6.600m，设计渠底标高为1.873～2.302m，设计渠深为3.50～4.46m，渠身结构采用浆砌块石，渠道断面采用矩形明渠。该项目由中国市政工程中南设计研究院厦门分院承担设计。（二）勘察技术要求甲方委托设计单位提出勘察技术要求如下：1、排涝泵站区工程勘察要求（详勘）：（1）-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告查明场地的地层结构，岩石和土的物理力学性质，各土层的厚度分布及其工程地质特征，并对地基的稳定性和承载力作出评价。（1）查明有无不良地质情况，提供不良地质现象的防治工程所需的计算指标及资料，并提出防治建议。（2）查明地下水的埋藏条件、水位变化幅度，给出丰水期最高地下水位，查明水质有无侵蚀性。（3）判定地基岩石和土及地下水在建（构）物施工和使用中可能产生的变化及影响，并提出防治建议。（4）判定场地土类型及建筑场地类别。（5）推荐经济合理的地基基础方案。（6）因排涝泵房埋深较大，需提出深基坑开挖的边坡或支挡方案，各层土的渗透系数以及基坑支护设计和施工的有关参数。2、东埔滞洪区、南低渠排洪沟工程勘察要求（1）查明沿线的地层结构，岩石和土的物理力学性质，各土层的厚度分布及其工程地质特征，并对地基的稳定性和承载力作出评价。（2）查明有无不良地质情况，提供不良地质现象的防治工程所需的计算指标及资料，并提出防治建议。（3）查明地下水的埋藏条件和侵蚀性。（4）判定地基岩石和土及地下水在工程施工和使用中可能产生的变化及影响，并提出防治建议。-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告（1）判定场地和地基的地震效应。（2）孔位布置沿线间距约100米左右，其中技术孔约占1/3，孔深原则上不低于15米，孔底如为软弱土，需钻穿该层，进入硬土层1.0米。（3）南低渠长度2.5km。（三）勘察概况根据设计单位提出的勘察技术要求，本次勘察工作主要参照国标《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）、行标《市政工程勘察规范》（CJJ56-94）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-91）（1998年版）及省标《建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ13-07-91）等有关现行规范执行。根据场地踏勘资料及拟建工程性质，确定场地岩土工程勘察等级为乙级。勘察钻孔由设计单位与我院共同布设，共54个，东埔排涝泵房及配套设施钻孔布置按桩基考虑，按拟建物周边及角点布置，共19个；依《市政工程勘察规范》，东埔滞洪区外围挡土墙按约100m布置钻孔，其布置9个，南低渠排洪沟沿渠南侧按约100m的间距布置钻孔，共布置26个，勘探深度均满足委托技术要求及规范要求，并根据场地实际地质条件控制。为满足基坑支护设计及地基处理等需要，选择6个（其中排涝泵房4个，南低渠2个）代表性钻孔旁约1m各布置1个十字板剪切试验孔（编号为s）。-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告勘察手段主要采用钻探、标准贯入试验、重型动力触探试验、十字板剪切试验、抽水试验以及取土、水试样进行室内试验、分析等方法。其中钻探设备采用7台XY-100型液压工程钻机，钻探方法采用套管跟进或泥浆护壁、重锤击进或回转钻进的施工工艺；钻探观测及测试工作后，钻孔采用原土进行回填封孔。标贯试验及重型动力触探试验采用自动脱钩自由落锤法并严格按有关规范进行操作；十字板剪切试验采用电测法；抽水试验采用单孔稳定流法；原状软土试样采用薄壁取土器连续静压法采取，其它粘性土样采用厚壁取土器采取；土工试验按国标《土工试验方法标准》（GB/T50123-1999）执行。常规试验项目主要提供W、γ、G、WL、WP、IL、IP、a、Es、快剪C、φ等指标，特殊项目主要为K、Cv、Ch、固快C、φ和三轴不固结不排水剪C、φ等指标；残积土加做颗分试验，砂类土、碎石土进行颗分试验，砂类土还测试其休止角。本次勘察钻孔坐标采用北京坐标系，孔口高程为黄海高程。其中滞洪区、排涝泵站钻孔以场地东北侧东埔水闸桥N1-1（x=54580.330，y=507020.881，H0=6.036m）及渠道西岸渠顶N1-1-1（x=54590.877，y=506949.704）两点为基准采用全站仪进行引测；南低渠钻孔以南低渠西端金鸡渠分水闸A（x=56885.771，y=502189.495）及B（x=56871.168，y=502177.122）两点、高程点D77（H0=6.54m）为基准采用全站仪结合皮尺进行引测、定测。少数钻孔因受场地地形、地貌影响无法完全到位施工，而向旁侧作适当移位。其中南低渠钻孔zk43因受果林影响，待征求甲方同意后，移至渠道北岸施工。具体孔位详见《钻孔位置平面图》（附图1-1、1-2）及钻孔主要数据一览表（附表八）。-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告我院于2003年1月4日起先后组织7台XY-100型工程钻机进场施工，因受雨天及果农、菜农纠分等不利影响，直至1月23日完成全部野外钻探工作。本次详勘实际完成工作量见表1。完成工作量一览表表1钻孔总进尺标准贯入试验重型动力触探试验土样采取水样采取土工常规试验三轴试验颗分试验固快试验抽水试验特殊固结试验渗透试验水质分析十字板剪试验钻孔放样定测个米次米件组组组组组台班组组组孔点541172.2832460.412687875334618278654二、场地工程地质条件（一）气象、水文1、气象：拟建泉州市东埔滞洪区场地及南低渠沿线场地地处南亚热带，气候属亚热带海洋性季风气候，温暖湿润，光照充分，季风影响频繁，台风多发生在7～9月，年平均2.3次。多年平均气温20.7℃，多年平均降水量1215.8mm，最大年降水量1788mm，最大日降水量296.3mm，降水受季风控制，以6～9月台风季节降水量最充沛，干湿季之分明显。多年平均年陆地蒸发量630mm，多年平均年水面蒸发量1400mm。2、水文拟建东埔滞洪区内排涝泵房南东侧为现状南渠通过，渠水自南西流向北东入晋江。场地位于晋江下游南岸冲洪积一级阶地，场地北东侧晋江河段为感潮河段，市区顺济桥下多年平均高潮位2.73m，历史最高潮位-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告4.52m，多年平均低潮位0.56m，历史最高洪水位7.28m，相应洪峰流量10000m3/s。（二）地形、地貌及周边环境拟建场地位于泉州市鲤城区江南片区。其中拟建东埔滞洪区及排涝泵站位于晋江南侧，晋江新堤及新东埔水闸西南侧（相距约120m），南西侧与东埔村民房建筑群相邻（相距15～20m），排涝泵房南东侧为现状南渠，北东侧约15m为规划江滨南路。拟改造南低渠位于省道306线南环路段北侧及东北侧（相距15～120m），西起金鸡渠分水闸，东至霞州引港，全长2.5km，北侧及北东侧大多为耕地或沼泽地，南侧及南东侧大多为厂房或民房。拟建场地原始地貌属冲海积平原，大部分地段已开垦为耕地或果园。其中拟建东埔滞洪区及排涝泵站场地总体地势较平缓，大致由南西向北东（晋江河道方向）倾斜，地面高程除南东侧渠道沟床地面标高为-2.15～0.54m及南西侧原防洪旧堤标高为6.42～9.26m外，其余地段一般为3.12～4.59m。待大潮日海水最高潮时，场地地面标高小于4.00m的地段均被水体淹没。拟建南低渠排洪沟场地地势较为平缓，总体由南西向北东方向微倾斜，地面高程一般为4～6m，高差一般小于2m。后因建设需要进行人工回填改造，现场地大部分地段由1～2m的填土覆盖。（三）岩土体分布及其特征-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告据钻探揭露，拟建东埔滞洪区、排涝泵站及南低渠排洪沟场地内岩土体结构较为复杂，且各土层分布、厚度变化较大。场地内第四系地层除人工填土(Qml)外主要由全新统海积层(Q4m)、上更新统冲洪积层(Q3al+pl)和残积层(Qel)组成；基底由燕山晚期侵入的中粒花岗岩(γ53(1)b)组成。根据各地层的时代、成因类型、岩性等可将拟建场区内岩土体分为10个工程地质层，现自上而下分述如下（参见工程地质剖面图、柱状图）。1、杂填土（Qml）①：东埔排涝泵站的zk1、zk15、zk26、zk27、zk28孔及南低渠排洪沟全线均有分布，在排涝泵站场地厚度为1.0～5.3m，在排洪沟场地厚度为0.5～6.7m。颜色较杂，以灰褐、褐黄、砖红色为主，主要由砂质粘土、残积土及约30%的生活垃圾、建筑垃圾等杂质混杂回填而成，回填时间短，一般约2年或小于2年，未作专门性碾压处理，呈松散～稍密状，均匀性及密实度较差，力学强度低。2、粉质粘土（Q4m）②：全新统海积成因，除东埔排涝泵站场地的zk1、zk3、zk7、zk10、zk12、zk13、zk18、zk21、zk28及南低渠场地的zk32、zk34、zk37、zk45孔缺失外，其余地段均有分布，在排涝泵站场地厚度为0.8～4.6m，在排洪沟场地厚度为0.4～3.0m。呈灰褐、黄褐色，以可塑状为主，局部软塑或硬塑，含少量铁锰质结核，粉粒含量较高，韧性较低，局部相变为粘土。该层为淤泥质土经长期风干而形成，属新近沉积土，修正后标贯击数为4～12击，平均为7.9击，力学强度一般。3、含泥细砂（Q4m）③：全新统海积成因，仅分布于排涝泵站的zk1、zk2、zk4～zk6、zk8、zk9、zk11、zk14、zk16和zk17孔，厚度为2.70～5.30m。呈灰黄、棕黄色，成分主要由石英细砂组成，次棱角状，级配差，含泥5～15%，湿～饱和。呈松散状，修正后标贯击数为2.8～-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告5.4击，平均为4.0击，力学强度较低。4、淤泥（Q4m）④：为全新统海积层。除东埔排涝泵站位于渠道水中的zk3、zk7、zk10、zk12、zk13、zk18、zk21和南低渠zk37孔缺失外，拟建场地大多地段分布，该层埋藏于粉质粘土②之下，层位较稳定，但厚度变化大。其中东埔滞洪区的排涝泵站场地厚度1.80～8.40m，该地段淤泥均匀性较差，水平层理发育，常夹薄层粉细砂或相变为淤泥质土；南低渠场地以zk29～zk43孔段除局部（zk40、zk41孔）外，其余地段厚度为1.10～4.10m，均小于5m；zk44～zk54孔段该层厚度较大，为5.60～11.70m，厚度一般大于10m。该层含水量为41～81.2%，压缩系数为1.02～1.95MPa，直剪强度C=6～16kPa，φ=0.5～2.2度，灵敏度St=3.2～8.4，属高压缩性、高灵敏度低强度土，具有触变性强、流变性大、渗透性差、均匀性差等不良特性。5、泥质中砂（Q4m）⑤：为全新统海积成因。其中东埔滞洪区及排涝泵站全场地分布，厚度4.30～14.80m，变化较大，一般大于6m，顶板埋深0～13.60m，顶板标高0.70～-9.65m；南低渠沿线仅zk36、zk42、zk44、zk48、zk49、zk51、zk52孔分布，厚度1.50～2.50m。呈浅灰、灰白色，成分为石英，次棱角状，级配一般或较差，含泥约25%，饱和，局部相变为粗砂。呈松散～稍密状，局部中密，修正后标贯击数为7.5～13.8击，平均为10.0击，力学强度一般。6、粉质粘土（Q3al+pl）⑥：为晚更新统冲洪积层。南低渠沿线大多地段均分布，厚度0.70～9.80m，变化大，埋深也变化大，为4.80-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告～17.40m，一般5～10m，大致由西向东呈递降变化。以黄褐、灰白色为主，含石英中细砂30～45%，粘塑性较好，韧性较好，局部相变为粘土。该层大多呈可～硬塑状，局部软塑，修正后标贯击数为8.9～18.1击，平均为13.1击，力学强度较高。7、含泥粗砂（Q3al+pl）⑦：为晚更新统冲洪积层。南低渠沿线大多钻孔均有分布，厚度较小，为0.30～4.30m，一般为1～3m，埋深一般大于10m。呈灰黄、灰白色，饱和，成分为石英，次棱角状，含泥15～20%，级配较好，粒度变化较大，局部相变为中砂。以稍密为主，局部呈中密状，修正后标贯击数为12.9～15.4击，平均为14.4击，力学强度较高。8、卵石（Q3al+pl）⑧：为晚更新统冲洪积层。其中东埔滞洪区及排涝泵站全场地分布，层位较稳定，揭露厚度1.58～7.60m（其中zk5、zk8、zk15和zk25揭穿），其顶板埋深为13.10～23.40m（排涝泵房地段该层埋深为13.10～18.60m，顶板标高为-13.35～-15.25m），顶板标高为-11.28～-17.09m；南低渠沿线仅zk47～zk54孔段有分布，揭露厚度为1.0～3.9m，顶板埋深为16.20～20.50m，顶板标高-13.84～-17.97m。呈灰黄、灰白色，饱水，卵石成分主要由中～微风化花岗岩、火山岩组成，呈浑圆、次圆或扁平状，粒径为2～8cm，最大大于10cm，呈交错排列，排列较紧密，级配较好，总体粒度变化大，卵石间隙由20～45%石英砂砾粒充填。该层多呈中密状，局部稍密或密实，重型动力触探击数变化大，为7.3～19.1击，平均为13.6击，力学强度高，工程地质性能较好。9、残积砾质粘性土（Qel）⑨-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告：为基底中粒花岗岩风化残积而成。见于南低渠zk29～zk46孔段，揭露厚度为2.40～11.65m（仅zk30、zk31孔揭穿），顶板埋深为6.30～15.40m，顶板标高为0.15～-10.09m，大致由西向东呈递降变化。呈灰黄、灰白、浅红色等，成分主要由长石风化的粘土矿物、石英颗粒组成，部分长石未尽风化，土中>2mm颗粒一般为20～30%，局部<20%相变为残积砂质粘性土。该层平面上风化较均匀，工程地质性能较为相似，垂向上一般有随深度递增，风化程度渐弱，强度渐高的变化规律。呈可～硬塑状，修正后标贯击数12.9～23.7击，平均为17.5击，属中等压缩性土，力学强度较高。但该层为特殊性土，具泡水易软化、崩解，使强度降低的不良特性。10、强风化岩⑩：仅东埔滞洪区及排涝泵站的zk5、zk8、zk15、zk25和南低渠的zk30、zk31孔有揭露，根据风化程度（即岩芯状态）不同划分为如下两个亚层：（1）砂砾状强风化花岗岩（γ53(1)b）(10a)：仅见于东埔滞洪区及排涝泵站的zk5、zk8、zk15和zk25孔（顶板埋深为24.50～25.50m）及南低渠的zk30、zk31孔（顶板埋深10.0～11.0m），揭露厚度为1.00～9.50m（其中zk5和zk15揭穿）。呈灰白、灰黄色等，成分主要由风化长石、石英及少量暗色矿物组成，部分长石已风化成高岭土，岩石风化剧烈，呈散体结构，岩芯呈砂砾状，手捏易碎散，其标贯试验击数修正值大于50击或反弹，力学强度高，工程性能好。但该层在性能上更接近于残积土，若开挖暴露后如遭长时间泡水作用，也会较快软化、崩解而降低强度。（2）碎块状强风化花岗岩（γ53(1)b）(10b)：见于zk5和zk15-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告孔，该层仅为查明场地覆盖层厚度而揭露。揭露厚度为1.20～1.51m，顶板埋深为26.20～28.00m。呈灰白、灰黄色，岩石风化强烈，岩石呈碎裂结构，岩芯呈碎块状（直径<3cm），手折可断，岩石坚硬程度为较软岩，岩体完整程度为极破碎，RQD=0，岩石质量指标极差，力学强度较高。（四）岩土体物理力学指标本次勘察采用现场标贯试验、重型动力触探试验、十字板剪切试验等手段获取各岩土体的物理力学性质指标。主要岩土体的物理力学性质指标详见土工试验成果总表（附表二）、标贯试验成果表（附表三）、重型动力触探试验成果表（附表四）、十字板剪切试验成果图表（附表五）；岩土体主要物理力学性质指标按省标《建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ13-07-91）有关要求进行数理统计，统计结果详见附表一。须说明的是：碎块状强风化花岗岩(10b)仅个别钻孔揭露，且岩芯破碎（岩块直径<3cm），无法满足试样尺寸要求，故未采样进行点荷载试验。另外，为更客观合理地反映各土层的工程特性，在物理力学指标统计时，对离散较大的指标进行了筛选。十字板试验由于淤泥常夹薄层粉细砂，其抗剪强度值普遍偏大，试验结果供参考。（五）水文地质特征拟建场地在地貌上属海积平原、晋江一级阶地西南侧，阶面较低平，大致向北东晋江河道方向微倾斜。其中拟建南低渠排洪沟离晋江主河道较远（约1000～3000m），除东段（zk47～zk54孔段）外，地下水位动态变化受晋江江水位变化影响较小，主要受渠道渠水（设计渠水水位为-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告4.54～5.295m）控制，并以地下迳流形式顺渠道水流方向大致由南西向北东方向最后排泄至晋江。拟建东埔滞洪区及排涝泵站离晋江河道较近（约150m），地下水位动态变化主要受江水水位及潮汐控制，当滞洪区实施滞洪后，地下水位主要受滞洪水位（设计滞洪水位为4.30m）控制。拟建场地地下水类型较为复杂，主要赋存和运移于杂填土①、含泥细砂③、泥质中砂⑤、含泥粗砂⑦、卵石⑧孔隙中，其中杂填土①中地下水为上层滞水，水量较少，含泥细砂③中地下水为潜水，水量不大，以上两层的地下水受季节性控制明显。其余各含水层地下水均具承压性，其中泥质中砂⑤因含泥量大、含泥粗砂⑦厚度较小、多呈透镜状分布、水量也不大；卵石⑧透水性强，补给源充足，水量丰富；岩土层②、⑨、⑩均属弱含水、弱透水层，土层④、⑥属相对隔水层或隔水层。地下水主要接受大气降水的下渗补给及场地外围地下水。江水及渠水的侧向补给，而大致向北东晋江河道方向渗流排泄。拟建场地内地下水位埋深较浅。本次勘察期间测得东埔滞洪区及排涝泵站场地各钻孔初见水位埋深为0.30～4.50m，混合水位埋深为0.45～7.95m（标高为0.73～4.55m）；测得南低渠沿线各钻孔初见水位埋深为0.50～1.90m，混合水位埋深为0.30～1.70m（标高为3.05～5.45m）。另据zk8、zk15孔对承压含水层卵石⑧及zk30、zk40孔对含泥粗砂⑦的水位观测结果，卵石⑧及含泥粗砂⑦的承压水头埋深分别为2.77～3.02m（标高0.50～0.67m）、3.90～4.21m（标高1.02～1.25m）。据区域水文地质资料推测，预计东埔滞洪区场地全年地下水位变化幅度约2～3m-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告，南低渠沿线全年地下水位变化幅度约1～2m。建议东埔滞洪区场地年最高水位可按设计最高滞洪水位标高4.30m考虑，建设南低渠分水闸～南北二路段最高水位可按该段设计最高渠水位标高5.30m考虑，南北二路～霞州引港段年最高水位可按该段设计最高渠水位标高5.12m考虑。本次勘察为了解东埔滞洪区主要含水层含泥细砂③及泥质中砂⑤、卵石⑧的渗透性及富水性，分别选择zk9对含泥细砂③，选择zk8、zk15对泥质中砂⑤及卵石⑧进行简易抽水试验。抽水试验设备采用钻机水泵，试验方法采用单孔稳定流法。根据各抽水孔所处水文地质条件，选用相关水文地质模式与相关公式计算，得出主要水文地质参数见表2。抽水试验成果表表2试验孔号试验段岩性含水层厚度过滤器含水段长度抽水孔半径静止水位水位降深涌水量单位涌水量影响半径渗透系数计算公式HrS0SQqRKmmmmmm3/dm3/d·mmm/dzk9含泥细砂③4.20.0651.803.3020.74.9320.272.25（潜水完整井）zk8泥质中砂⑤、卵石⑧9.90.0652.772.35175.417.7255.215.52（承压非完整井）3.05241.724.4173.895.87zk159.70.0653.022.50187.719.3559.425.653.35256.626.4580.45.76-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告另外，为评价地下水及渠水的腐蚀性，本次勘察选择在东埔排涝泵站的zk8、zk9、zk15孔各取一组地下水样及在邻近渠道取一组渠水水样和选择在南低渠沿线zk32、zk40、zk52孔各取一组地下水样及在渠道中取一组渠水进行水质简分析，根据水质分析结果（详见附表六）。其中排涝泵站地下水中PH值为7.2～7.3、SO42-为11.527～23.054mg/L、HCO3-为1.020～1.632mmol/L、Cl-为146.338～207.595mg/L、Mg2+为22.848～28.195mg/L、侵蚀性CO2为6.732～19.800mg/L，渠水PH值为7.25、SO42-为15.370mg/L、HCO3-为1.326mmol/L、Cl-为159.950mg/L、Mg2+为23.820mg/L、侵蚀性CO2为8.976mg/L；南低渠沿线地下水中PH值为7.25～7.3、SO42-为13.448～24.976mg/L、HCO3-为1.122～1.428mmol/L、Cl-为166.757～187.176mg/L、Mg2+为23.334～30.139mg/L、侵蚀性CO2为8.976～13.464mg/L，渠水中PH值为7.3、SO42-为26.897mg/L、HCO3-为1.020mmol/L、Cl-为197.386mg/L、Mg2+为32.570mg/L、侵蚀性CO2为13.464mg/L。场地环境类别均属Ⅱ类，地下水及渠水均属A类水。根据水质分析结果和场地环境类别，依国标《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）有关标准评价。排涝泵站场地地下水对砼结构具弱腐蚀性，在长期浸水条件下对钢筋砼结构中的钢筋无腐蚀性，在干湿交替带对钢筋砼结构中钢筋具弱腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性；南低渠沿线地下水对砼结构无腐蚀性，在长期浸水条件下对钢筋砼结构中钢筋无腐蚀性，在干湿交替带对钢筋砼结构中钢筋具弱腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性，排涝泵站渠水及南低渠渠水对砼结构均无腐蚀性，在水位变动带对钢筋砼结构中钢筋具弱腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告三、地震效应与建筑场地类别（一）地震烈度根据区域地震资料，泉州市辖区内有历史记载以来未发生过破坏性地震，所遭受的震害主要是区外强震的波及。依据国标《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001），泉州市辖区位于抗震设防烈度7度区，设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第二组，特征周期值为0.40s。依《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），拟建场地位于泉州市江南镇，抗震设防烈度7度区，设计基本地震加速度值为0.1g，设计地震分组为第二组，特征周期值为0.45s。（二）地震效应拟建东埔排涝泵站及滞洪区场地、南低渠沿线在地面下20m深度范围内分布有饱和砂层含泥细砂③、泥质中砂⑤和含泥粗砂⑦，根据标贯试验结果，依国标《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）有关标准判定（详见附表七），在7度地震时含泥细砂③、泥质中砂⑤分别会产生液化现象，含泥粗砂⑦不会液化，拟建泵站场地液化指数ILE为3.6～37.5，平均25.4；滞洪区挡墙沿线场地液化指数为0.2～34.3，平均为7.8；南低渠沿线场地液化指数为0.7～3.2，平均为0.27。综合评定（见表3）：拟建泵站场地液化等级为严重，滞洪区挡墙沿线场地液化等级为中等，南低渠沿线场地液化等级为轻微。另外，软土淤泥④分布于东埔滞洪区、排涝泵站全场地，南低渠沿线也均有分布。根据地区工程经验，其平均剪切波速Vsm大于90m/s，-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告依据国标《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）有关条文说明，淤泥④可不考虑其震陷影响。场地液化等级综合评判表表3(1)钻孔编号钻孔液化指数场地平均液化指数场地液化等级备注zk126.925.4严重拟建泵站泵区场地zk231.3zk322.6zk432.4zk527.1zk624.1zk715.4zk839.3zk933.5zk1018.2zk1131.8zk1237.5zk1314.1zk1435.9zk156.6zk1636.2zk1715.7zk1830.3zk193.6zk2034.37.8中等拟建滞洪区挡墙沿线场地zk2110.1zk225.5zk2313.0zk243.7zk252.8zk260zk270.6zk280.2-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告场地液化等级综合评判表表3(2)钻孔编号钻孔液化指数场地平均液化指数场地液化等级备注zk3000.27轻微拟建南低渠排洪沟沿线场地zk310zk320zk360zk380zk390zk400zk421.2zk430zk440zk450zk460zk470zk490.7zk500zk513.2zk520zk530zk540-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告（三）场地类别拟建东埔滞洪区及排涝泵站场地和南低渠沿线原始地貌为海积平原、晋江冲洪积一级阶地，阶面较为低平。但地下水位埋深较浅，场地内发育有较厚（最厚达14.90m）的松软土（杂填土①、淤泥④），平面分布上岩土层成因、岩性及状态不均，且含泥细砂③、泥质中砂⑤在7度地震时会产生液化现象，属对建筑抗震不利地段。根据场地条件和地基复杂程度，依《市政工程勘察规范》（CJJ56-94）表2.0.4分类，本市政工程建设场地类别为Ⅱ类。根据场地内各岩土层厚度及性质，结合地区工程经验，依国标《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）有关标准划分：杂填土①、含泥细砂③、淤泥④为软弱土，粉质粘土②、泥质中砂⑤为中软土，粉质粘土⑥、含泥粗砂⑦、卵石⑧、残积土⑨、砂砾状强风化花岗岩(10a)为中硬土，碎块状强风化花岗岩(10b)为稳定岩石。根据各土层的剪切波速经验值，选取东埔滞洪区内zk5、zk15、zk20、zk27和南低渠zk32、zk40、zk47、zk53号孔进行估算，在地面下20m深度范围内土层的等效剪切波速Vse分别为137.5～165.0m/s和121.2～183.4m/s，绝大部分钻孔的等效剪切波速在250≥Vse>140m/s范围内。另据钻探结果及地区工程经验，东埔滞洪区内及南低渠沿线场地覆盖层厚度在5～50m范围内，建筑场地类别属Ⅱ类。四、岩土工程分析与评价（一）场地稳定性与适宜性评价-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告根据区域地质资料，拟建东埔滞洪区、南低渠沿线场地及附近未见有活动性断裂通过，不必考虑活动性断裂的影响。在地貌上处于海积平原、晋江冲洪积一级阶地，地势较为低平，除存在有需改造的排洪沟外，不存在有泥石流、崩塌、滑坡不良地质作用，东埔滞洪区东北侧约120m处已修建防洪堤，也不存在岸边冲刷；拟建滞洪区内、南低渠沿线场地及附近无人为地下工程活动及大面积开采地下水，地质环境未遭破坏，不会产生地面塌陷等地质灾害。除含泥细砂③、泥质中砂⑤在7度地震时场地会产生液化现象外，未见有其它不良的地质作用和地质灾害，经对液化砂层及饱和软土采取相应的地基处理措施后，场地适宜拟建东埔滞洪区、排涝泵站及南低渠排洪沟建设。（二）岩土体分析与评价拟建东埔滞洪区内及南低渠沿线岩土层主要由杂填土①、粉质粘土②、含泥细砂③、淤泥④、泥质中砂⑤、粉质粘土⑥、含泥粗砂⑦、卵石⑧、残积土⑨、强风化岩⑩组成。其中杂填土①回填时间短（大多约2年），未经专门性压实处理，密实度较差，属欠固结土；含泥细砂③呈松散状，在7度地震时会产生液化现象；淤泥④属高压缩性、高灵敏度（St平均为4.1）、低强度土；泥质中砂⑤呈松散～稍密状，在7度地震时会产生液化现象，以上土层未经处理不宜直接选为地基持力层。其余各岩土层（②、⑥、⑦、⑧、⑨、⑩）力学强度一般～较好，均可根据设计需要选为拟建物的持力层。（三）地基稳定性及均匀性评价-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告勘察期间也未发现有地下洞穴、古河道、暗滨等对工程不利的地下埋藏物，拟建场地除含泥细砂③、泥质中砂⑤在7度地震时场地会产生液化及杂填土①、淤泥④为软弱土层外，未发现有其它不良地质现象，经对液化土层及饱和软土采取相应的抗液化措施（采用桩基）或地基加固处理措施后，可保证地基的稳定性。根据钻探揭露（详见工程地质剖面图），拟建东埔滞洪区内及南低渠沿线各岩土体在空间分布上差异较大，岩土体结构较复杂，东埔滞洪区内及南低渠沿线场地上部杂填土①回填时间短（大多约2年），成份较杂，未经专门性碾压，尚未完成自重固结，密实度及均匀性差；粉质粘土②分布及厚度变化大，力学强度也差异较大；淤泥⑤常夹粉细砂，均匀性差，故场地上部地基均匀性差。场地中部为泥质中砂⑤、粉质粘土⑥和含泥粗砂⑦组成，该三层自身力学性质也存在较大差异性，分布及厚度变化较大，常呈楔形或透镜体分布；卵石⑧粒度变化大，重型动力触探击数也差异较大，残积土⑨垂向及水平方向风化程度也不均，下部强风化岩⑩岩面起伏变化较大，也反映场地中下部地基均匀性也较差。但若拟建排涝泵站及配套设施采用桩基方案，持力层选在下部强度较高、压缩性较小的卵石⑧层，则可消除砂层③、⑤液化的影响，并可满足设计要求；而南低渠排洪沟沿线的软土淤泥④当经适当的地基加固处理后也可选为持力层。（四）地基基础方案建议1、排涝泵房、配套设施、滞洪区挡土墙（1）排涝泵房：泵房埋深4～6m-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告（其中北侧深6m，南侧深4m），基坑底板标高-2.30m。基坑开挖至设计标高后，基底土层主要由含泥细砂③、淤泥④和泥质中砂⑤组成，因含泥细砂③土质松散，力学强度低，砂层③和⑤在7度地震时会产生液化，场地液化等级严重液化，淤泥④属高灵敏度、低强度软弱土，故拟建泵房不具备天然地基条件，建议采用桩基础方案，以消除液化的影响，桩类型建议采用沉管桩或预制桩，以卵石⑧为桩端持力层，因场地内地下水位埋深较小，且在泵站站区场地回填至设计地坪标高后及丰水期地下水位还会上升，因此泵房基坑底板设计时应考虑地下水的浮托作用，抗浮设计地下水位建议按滞洪区设计最高滞洪水位标高4.30m考虑。（2）泵站配套设施：由变配电间、机修仓库及管理楼组成，地面设计标高为6.00m，层数均为2层，单柱荷重为500～1000KN。其中变配电间、机修仓库高度分别为7.80m、6.60m，均为框架结构；管理楼高度6.0m，砖混结构。待场地回填至设计标高后：变配电间场地可作持力层的粉质粘土②虽埋深较小（约2.7m），但该层厚度较小（<2m），且下卧有土质松散，会产生严重液化的含泥细砂③及高压缩性、低强度软弱层淤泥④，故场地不具有采用天然地基浅基础的条件，建议采用桩基方案；机修仓库及管理楼场地欠固结填土厚度大（5.52～5.56m），大于5m，也不具备采用天然地基条件，故也建议采用桩基方案。因场地内卵石⑧-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告为强透水层，地下水量丰富、补给源足，且其承压水头较高，直接进行开挖会产生涌水、冒砂、孔壁坍塌等不良现象，且施工安全难于保证，故本工程不适宜采用人工挖孔桩方案。结合本场地工程地质条件及地区工程经验，建议上述拟建物桩基类型选用预制桩或沉管桩，以卵石⑧为桩端持力层。（3）泵站站区外围挡墙及滞洪区挡墙：其中泵站站区挡墙全长约200m，墙趾设计标高1.30m，高度4.7m；滞洪区挡土墙全长900m，墙顶设计标高4.60m，底板标高为1.30m，高度3.30m。拟建泵站站区挡墙沿线开挖至设计标高后，基底土层主要由含泥细砂③、淤泥④、泥质中砂⑤组成，其中含泥细砂③会严重液化，且下卧有高压缩性、高灵敏度软弱层淤泥④；拟建滞洪区挡墙沿线淤泥顶板标高大多地段高于挡墙基底设计标高，天然地基条件差。因挡墙荷重较小，且淤泥底板埋深较大，建议拟建泵站及滞洪区挡墙沿线采用抛砂石垫层法对软基进行处理，以经碾压后的砂垫层地基作为挡墙的基础持力层，墙身结构型式建议采用石砌重力式挡墙。砂垫层顶面宽度B应大于底面宽度B＇，应符合B>B＇+2ztgθ（垫层厚度z应通过计算确定，垫层材料砂层的休止角θ宜通过试验确定）。建议适当加强挡墙身结构的刚度和整体性，并在挡墙外侧采取抛石（块石）护脚，以防波浪对墙脚侵蚀掏空，也可以达到反压防护加固效果，避免墙身倾覆。此外，挡墙应按规范要求设置泄水孔，墙背填料建议选择粗、砾砂为宜。2、南低渠排洪沟：（1）分水闸～二号排洪沟（zk29～zk35）段：该段全长约600m，渠底设计标高为2.302m，渠顶标高6.0～6.6m，渠深3.70～4.30m，渠宽8～37m。该段沿线分布有1.10～4.00m厚的软弱淤泥④-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告层，其顶板标高大多高于或略低于渠底设计标高，天然地基条件较差。结合场地工程地质条件及渠道设计方案，建议排洪沟挡土墙除zk29～zk31段可采用天然地基浅基础方案，以粉质粘土②作为持力层外，其余地段（zk31～zk35孔）建议采用抛石挤淤砂垫法，以分层碾压后的砂垫层作为排洪沟挡土墙的地基持力层，墙身结构型式建议采用石砌重力式挡墙；也可采用深层搅拌桩或旋喷桩加固软基，其上构筑重力式挡墙。（2）二号排洪沟～南北二路排洪渠（zk35～zk42孔）段：该段渠道全长约650m，设计渠顶标高6.0～6.7m，渠底标高2.133～2.302m，设计渠深3.06～4.46m，渠宽16.0m。该段渠道沿线不良填土层①底板标高或软弱土层淤泥②顶板标高均高于设计渠底标高，且厚度较大，难于挖除。结合沿线场地工程地质条件及渠道设计方案，建议该段渠道挡土墙地基均采用换填垫层法。其中zk37～zk38孔附近建议对杂填土①进行部分挖除，再进行砂砾垫层，以经进行分层碾压后的砂垫层作为地基持力层；其余地段（zk36孔附近及zk39～zk42孔段）建议采用抛石挤淤砂垫层法，以经分层碾压后的砂垫层作为排洪沟挡土墙的地基持力层，挡墙结构型式建议采用石砌重力式挡墙；也可采用深层搅拌桩或旋喷桩加固软基，其上构筑重力式挡墙。（3）南北二路排洪渠～霞州引港（zk42～zk54孔）段：该段渠道全长约1250m，设计渠顶标高5.37～5.62m，渠底标高1.87～2.12m，设计渠深3.50m，渠宽28.0m。该段渠道沿线不良软土层淤泥②顶板标高大多高于渠底设计标高，且厚度大（大多>10m-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告），天然地基条件也较差。结合沿线场地工程地质条件及渠道设计方案，建议zk42～zk43孔及zk46～zk47孔附近挡土墙可采用天然地基浅基础方案，以粉质粘土②作为持力层，其中zk45孔附近建议对杂填土①进行部分换填，以经进行分层碾压后的砂垫层作为地基持力层；其余地段（zk45孔附近及zk48～zk54孔段）建议采用抛石挤淤砂垫层法，以经分层碾压处理后的砂垫层作为排洪沟挡土墙的地基持力层，挡墙结构型式建议采用石砌重力式挡墙；也可采用深层搅拌桩或旋喷桩加固软基，其上构筑重力式挡墙。另外，由于南低渠排洪沟全线沟底土层绝大多由软土淤泥②组成，建议设计时应加强拟建挡土墙基础及上部结构的刚度和整体性。建议对挡土墙采取抛石（或砌块石）护脚及反压防护措施，在沟床铺一层砂石垫层并干砌块石，以防渠水直接冲刷墙基或沟床土层而造成挡土墙失稳破坏或加速沟床淤积。并建议墙背填料选用透水性好的粗、砾砂，以适应渠水涨落所带来的水压力。（五）岩土层设计参数选用与单桩极限承载力估算1、岩土层设计参数分析与选用本次勘察粘性土（粉质粘土②、⑥）主要依据土工试验、标贯试验、理论计算，并结合我院在该地区工程经验提供有关参数；砂类土（含泥细砂③、泥质中砂⑤、含泥粗砂⑦）主要依据标贯试验，并结合我院在该地区工程经验提供有关参数；卵石⑧主要依据重型动力触探试验，并结合我院在该地区工程经验提供有关参数；残积土⑨-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告由于为特殊性土及土工试验方法的局限性，土工试验资料往往偏低及与地区经验值差异较大，故有关设计参数主要依据标贯试验，并结合我院在该地区工程经验提供；强风化岩⑩主要依据我院在该地区工程经验提供有关参数。岩土层设计参数根据本次详勘岩土试验结果，并结合地区工程经验综合确定，见表4。其中承载力特征值按国标《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）确定，桩基设计参数参考行标《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）提供。2、单桩极限承载力估算拟建东埔排涝泵房及配套设施建议采用桩基础方案，桩型可采用沉管灌注桩或打入式预制桩，以卵石⑧为桩端持力层。单桩极限承载力标准值依表4进行估算，估算结果见表5。单桩竖向极限承载力标准值估算表表5桩型估算孔号桩长桩径(边长)总极限侧阻力标准值总极限端阻力标准值单桩竖向极限承载力标准值桩端持力层备注LdQskQpkQukmmKNKNKN沉管灌注桩zk1112.720.45588.91033.21622.1卵石⑧泵房zk418.330.45807.91033.21841.1配套设施zk1518.510.45808.91033.21842.1预制桩zk1112.820.501023.618752898.6泵房zk418.430.50143318753308配套设施zk1518.610.501410.818753285.8注：1、桩长自设计地面标高以下2m起算，进入持力层2d；2、根据行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）5.2.8式估算；3、建议试桩以校核单桩承载力。（六）成桩分析及对环境的影响-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告拟建泵房及配套设施无相邻建筑，离居民住宅区较远，四周空间开阔，且场地内无地下管线分布，采用沉管桩或预制桩施工时对周边环境影响较小。拟建泵房及配套设施荷重较小，基桩较稀疏，挤土效应也较不明显，在变配电间与泵房基坑较近（约3m）一侧，桩基施工应考虑振动及一定挤土作用对基坑围护结构或侧墙的不良影响，建议变配电间桩基施工时在临泵房一侧设置防震沟，并控制打桩速率和选择合理的施工顺序（如选择跳打）。另外，场地中分布有厚度较大，且密实度相对较高的打桩阻抗层（泥质中砂⑤），建议桩基施工时选择较大吨位的打桩设备，若遇沉桩有困难，可进行引孔处理，以利沉桩施工。（七）基坑开挖与降水拟建东埔排涝泵房基坑开挖深度4～6m，基坑底板设计标高-2.30m，基坑范围详见附图1。基坑开挖后，坑壁土层主要由粉质粘土②、含泥细砂③、淤泥④和泥质中砂⑤组成。基坑四周虽有放坡空间，但因含泥细砂③松散，天然稳定坡角小，淤泥②土质松软，抗剪强度低，且地下水位埋深浅，水量较大，因此基坑开挖时需采取支护措施，支护结构建议采用高压旋喷支护或采用排桩支护，排桩类型建议采用冲（钻）孔桩或沉管桩。基坑开挖至底板标高后，坑底土层主要由含泥细砂③、淤泥④和泥质中砂⑤组成，其中淤泥④为不透水层，该层下伏有承压含水层（泥质中砂⑤和卵石⑧），按有关要求需进行基坑突涌验算，根据基坑开挖后不透水层厚度（H）与承压水水头压力的平衡条件计算：（当时基坑为安全）-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告式中——基坑开挖后不透水层厚度（m）——土的浮重度（KN/m3）——水的重度（KN/m3）——承压水头高于含水层顶板的厚度（m）根据本场地勘察测试资料，=3.70～7.35m，淤泥②=6.0KN/m3，=10KN/m3，=2.97～4.52m，经验算，，故基坑开挖过程中基坑底部承压含水层的承压水压力会引起基坑突涌，因此基坑开挖须采取降排水措施。泵房地下基坑开挖降排水时，虽然地下水量丰富，但由于泵房区四周较开阔，无相邻建（构）筑物，周围也无地下设施，因此，基坑开挖降排水时对周围环境的影响很小。降水方案建议采用坑外管井井点降水，以达到控制地下水进入基坑及降低承压水水头高度，避免基坑突涌发生。（八）基础施工应注意问题与监测1、采用沉管桩或预制桩时，应以标高结合贯入度控制桩有效入土深度。其中沉管桩在成桩过程中遇有砂层强透水层、淤泥软弱土层部位时应控制拔管速度，避免产生桩身缩颈、砼离析等不良问题；采用打入式预制桩时，收锤标准应按贯入度及桩入土深度双重控制，并严防断桩、裂桩及斜桩。-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告2、砂石垫层的承载力取决于砂的级配及施工质量，所选砂以中粗砂为宜，其含泥量应小于5%，所掺入的碎石最大粒径不宜大于5cm，且应与砂拌和均匀。施工时要适当加水并分层压实，压实方法可采用平振、插振、碾压法等。3、由于拟建泵站区挡土墙、滞洪区外围挡土墙及南低渠排洪沟挡土墙大多地段基底将直接座落于透水性很好的砂石垫层上，墙背填料也以粗砾砂为主。故建议挡土墙墙身应按规范要求设置泄水孔，并减少墙背地面积水，防止由于地表水及地下水的涨落所带来的水压力使墙基及墙身侧向移动，甚至崩溃的不良后果。4、因拟建滞洪区内卵石⑧层与晋江河水联系较密切，承压水头较高，以及南低渠沿线场地地下水位埋藏也较浅，建议工程施工尽量选择在枯水季节，以利施工顺利进行。5、拟建泵房四周较开阔，无相邻建（构）筑物，也无地下管线，泵房基坑开挖降水时对周边环境所造成的影响较小。因地下水水量丰富，承压水头较高，降水应降至基坑底板约1m，以确保施工安全及基坑稳定。6、滞洪区、南低渠排洪沟由于挡墙基槽开挖深度不大，开挖时可采用放坡开挖，并结合砂包堆护及木桩的临时支护措施。虽沿线地下水位较浅，因上部均为弱含水层，水量不大，降排水措施一般采用明排即可。排洪沟基槽开挖降排水时对周边道路的影响不大，但也需对相邻道路进行监控，以便发生问题能及时处理。7、滞洪区、南低渠排洪沟的各挡土墙勘探孔距较大，沿线地层变化较大，基槽开挖时应认真作好地质检验工作，各挡土结构及围护结构等在施工过程及完工后应按要求进行观测或监测，以便发现问题能及时处理。-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告五、结论与建议1、拟建东埔滞洪区内场地及南低渠沿线场地除上部松软土层（①、④）厚度较大及存在可液化砂层外，未见有影响场地稳定性的不良地质现象，适宜各拟建物建设。2、建议拟建泵房及配套设施基础采用沉管桩或预制桩方案，以卵石层⑧为桩端持力层。拟建泵房区、滞洪区及大部份南低渠地段的挡土墙墙基建议采用抛砂石垫层加固地基，挡墙结构型式建议采用石砌重力式挡墙，以处理后的地基为持力层；也可采用深层搅拌桩或旋喷桩加固软基，其上构筑重力式挡土墙，当采用复合地基作为持力层时，应按要求进行检测。南低渠局部地段可采用天然地基方案，以粉质粘土作为持力层。3、各拟建挡墙在设计时，应按规范要求设置泄水孔，泄水孔间距宜2～3m，倾斜度宜外斜5%，挡墙每隔10～20m应设置伸缩缝。当验算挡墙稳定性时，其抗滑安全系数Ks应小于1.3，抗倾覆安全系数Kt应不小于1.5。4、建议拟建泵房基坑开挖应采取支护措施，由于地下水位较浅，水量丰富，建议支护结构采用高压旋喷桩支护或采用排桩支护结构，排桩类型建议采用冲钻孔桩或沉管桩。泵房设计时应考虑地下水的浮托作用，抗浮水位建议按滞洪区最高滞洪水位标高4.30m考虑。5、拟建东埔滞洪区场地内地下水对砼结构具弱腐蚀性，在长期浸水条件下对钢筋砼结构中的钢筋无腐蚀性，-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告在干湿交替带对钢筋砼结构中钢筋具弱腐蚀性，对钢结构均具弱腐蚀性；南低渠沿线地下水对砼结构无腐蚀性，在干湿交替带对钢筋砼结构中钢筋具弱腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性；滞洪区内及南低渠地表渠水对砼结构无腐蚀性，在水位变动带对钢筋砼结构中钢筋具弱腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。建筑材料采用普通硅酸盐水泥即可防护。6、桩基施工结束后应按有关规范要求进行试桩，以检验成桩质量和校核单桩设计承载力。7、由于南低渠沿线沿旧渠分布，仅少部分（南侧及南东侧）地段通过民房或厂房，因此甲方未能够提供现状地下设施资料。本次钻探及勘察期间通过调查了解，未发现有地下设施。但因南低渠为线性工程，钻孔间距较大，不排除局部（民房或厂房分布地段）有地下设施存在的可能，故建议项目施工前，施工单位应会同甲方到有关部门收集、查清该地段地下设施的有关资料。8、依《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）拟建滞洪区场地及南低渠沿线场地位于抗震设防烈度7度区，设计基本加速度为0.15g，设计地震分组为第二组，特征周期值为0.4s；依《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）抗震设防烈度7度区，设计基本加速度为0.1g，设计地震分组为第二组，特征周期值为0.45s。建筑场地类别为Ⅱ类。场地上部分布有较厚的松软土（杂填土①、淤泥④）及含泥细砂③、泥质中砂⑤在7度地震时会产生液化，属对建筑抗震不利地段，应采取相应的抗震设防措施。-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告（勘察阶段：详细勘察）报告编号：2003—015厦门地质工程勘察院二OO三年元月-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告（勘察阶段：详细勘察）报告编号：2003—015项目负责人：编写人：审核人：审定人：总工程师：院长：提交报告单位：厦门地质工程勘察院提交报告时间：二OO三年元月-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告目录一、前言（一）工程概况（二）勘察技术要求（三）勘察概况二、场地工程地质条件（一）气象、水文（一）地形、地貌及周边环境（二）岩土体分布及其特征（三）岩土体物理力学指标（四）水文地质特征三、地震效应与建筑场地类别（一）地震烈度（一）地震效应（二）场地类别四、岩土工程分析与评价（一）场地稳定性与适宜性评价（二）岩土体分析与评价（三）地基稳定性、均匀性评价（四）地基基础方案建议（五）岩土设计参数选用与单桩极限承载力估算（六）成桩分析及对环境的影响-34- 厦门地质工程勘察院泉州市江南片区东埔滞洪排涝工程岩土工程勘察报告（一）基坑开挖与降水（二）基础施工应注意问题与监测五、结论与建议附图（附报告内）顺序号图号图名比例尺1-11-1泉州市江南片区东埔排涝泵站及滞洪区钻孔位置平面图1:12001-21-2泉州市江南片区南低渠排洪沟钻孔位置平面图1:60002工程地质剖面图图例3-162-151-1＇～14-14＇工程地质剖面图见各图17-6916-68zk1～zk54工程地质柱状图见各图附表（附报告内）附表一：岩土体主要物理力学指标统计表附表二：土工试验成果总表附表三：标准贯入试验成果表附表四：重型动力触探试验成果表附表五：十字板剪切试验成果表附表六：水质分析报告表附表七：液化判定表附表八：钻孔主要数据一览表-34-