预应力钢绞线理论伸长值测算

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1、-5-预应力钢绞线理论伸长值测算-------预制35米T梁部分35米T梁部分的钢绞线束张拉采用应力——应变双控法，即用应力对张拉过程进行控制，以伸长值进行校核，规范要求实际伸长值与理论伸长值之差控制在6%以内。现测算N1——N4的理论伸长值如下：（一）资料数据：钢绞线的规格为7Фj15.24(mm)，8Фj15.24(mm)，其公称钢面140.00平方毫米，张拉端的张拉力N1、N2、N3为1367.1KN,N4为1562.4KN。预应力钢材为曲线预应力钢绞线，张拉工作从两端同时进行，每端的工作长度为70厘米。（二）采用公式：根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ0

2、41—89）中公式：11·5·7及附录11—4P[1-e-(kx+μθ)]（1）Pj=kx+μθPj:预应力钢材平均张拉力（N）；P:钢绞线张拉端的张拉力（N）；X:从张拉端至计算截面（取跨中处）的孔道长度（m）；θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k：孔道每米局部偏差对孔道壁的摩擦系数；μ：预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数；（2）Pj=(P+Pj)/2（3）ΔL=Pj×L/（Ay×Eg）ΔL：理论伸长值；Ay：钢绞线有效截面积，取值N1、N2、N3为980mm2,N4为1120mm2；Eg：钢绞线弹性模量，取值为195GPa；（三）代入数据

3、，进行计算：每束钢绞线按k=0.0006,μ=0.16和k=0.001,μ=0.19两种情况进行计算。（1）对于N1、N2来说：-5-P=1367.1KN,x=（36.04-1.4）/2=17.32m,θ=259.07/2284=0.1134（Rad）;L=36.04-1.4=34.64m,代入（1）、（2）公式：当k=0.0006,μ=0.16时P[1-e-(kx+μθ)]Pj=kx+μθ1367.1×[1-e-（0.0006×17.32+0.16×0.1134）]=0.0006×17.32+0.16×0.1134=1347.80KNPj+PPj=21347.8

4、0+1367.10=2=1357.45KNPj×L1ΔL1=ΔL2=Ay×Eg1357.45×3464=195×980=24.61㎝当k=0.001,μ=0.19时P[1-e-(kx+μθ)]Pj=kx+μθ1367.1×[1-e-（0.001×17.32+0.19×0.1134）]=0.001×17.32+0.19×0.1134=1340.87KNPj+PPj=21340.87+1367.10=2=1353.99KN-5-Pj×L1ΔL1=ΔL2=Ay×Eg1353.99×3464=195×980=24.54㎝（1）对N3来说:P=1367.1KN,x=（36.

5、15-1.4）/2=17.375m,θ=908.26/4731=0.1920（Rad）,L=36.15-1.4=34.75m代入（1）、（2）公式：当k=0.0006,μ=0.16时P[1-e-(kx+μθ)]Pj=kx+μθ1367.1×[1-e-（0.0006×17.375+0.16×0.1920）]=0.0006×17.375+0.16×0.1920=1339.36KNPj+PPj=21339.36+1367.10=2=1353.23KNPj×L3ΔL3=Ay×Eg1353.23×3475=195×980=24.61㎝当k=0.001,μ=0.19时P[1-

6、e-(kx+μθ)]Pj=kx+μθ1367.1×[1-e-（0.001×17.375+0.19×0.1920）]=0.001×17.375+0.19×0.1920=1330.94KN-5-Pj+PPj=21330.94+1367.10=2=1349.02KNPj×L3ΔL3=Ay×Eg1349.02×3475=195×980=24.53㎝（1）对N4来说:P=1562.4KN,x=（35.97-1.4）/2=17.285m,θ=1462.08/7616=0.1920（Rad）,L=35.97-1.4=34.57m,Eg=1120mm2代入（1）、（2）公式：当k

7、=0.0006,μ=0.16时P[1-e-(kx+μθ)]Pj=kx+μθ1562.4×[1-e-（0.0006×17.285+0.16×0.1920）]=0.0006×17.285+0.16×0.1920=1530.73KNPj+PPj=21530.73+1562.40=2=1546.58KNPj×L4ΔL4=Ay×Eg1546.58×3457=195×1120-5-=24.48㎝当k=0.001,μ=0.19时P[1-e-(kx+μθ)]Pj=kx+μθ1562.40×[1-e-（0.001×17.285+0.19×0.1920）]=0.001×17.285+

8、0.19×