六、轴心受力构件

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六、轴心受力构件（一）轴心受拉构件1．单选题060101010201、轴心受拉构件的强度极限状态是（）。A）净截面的平均应力达到钢材的抗拉强度B）毛截面的平均应力达到钢材的抗拉强度C）净截面的平均应力达到钢材的屈服强度D）毛截面的平均应力达到钢材的屈服强度060101010200、C060101010201、轴心拉杆应进行（）计算。A）强度B）强度、整体稳定、局部稳定和刚度计算C）强度和刚度D）强度、整体稳定和刚度计算060101010200、C060101010301、下列轴心受拉构件，（）可不验算正常使用状态下的刚度。A）屋架下弦B）托架受拉腹杆C）受拉支撑杆D）带拉杆拱的预应力拉杆060101010300、D2．多选题060102020201、轴心受拉构件计算的内容有（）。A）强度B）整体稳定C）局部稳定D）刚度E）挠度060102020200、A，D4．填充题060104010101、轴心受拉构件的刚度由（）来控制。060104010100、长细比7．计算题060107080101、某轴心拉杆，承受荷载，，110 ，截面为2个不等边角钢，短肢相并，每个角钢上有一个螺栓孔，，钢材Q235-BF，，请从下表中选择合适的角钢。（10）角钢型号2L80×50×62L100×80×72L125×80×82L140×90×102L160×100×102L180×110×12截面积(cm2)15.124.632.044.350.667.4(cm)1.412.392.292.562.853.10(cm)4.054.716.076.777.708.68060107080100、解：所需的净截面面积（2）所需的回转半径（2），（2）选用2L140×90×10（1）角钢净截面面积（2）满足要求。（1）060107060101、某轴心拉杆，，，截面为2L140×90×10，短肢相并，，，，角钢上有一个螺栓孔，，钢材Q235-BF，，求该杆能安全承受的设计荷载。060107060100、解：构件净截面面积能承受的荷载刚度验算，该杆能安全承受的设计荷载为860kN060107080201、某轴心受拉杆，截面为单角钢，与节点板单面连接，其强度折减系数为0.8，承受荷载，，，，，钢材Q235-BF，，请从下表中选择合适的角钢。角钢型号L40×4L45×5L56×5L63×6L70×6截面积(cm2)3.094.295.427.298.16,(cm)1.221.371.721.932.15(cm)1.541.722.172.432.71110 (cm)0.790.881.101.241.38060107080200、需要的截面积所需的回转半径，，选用L56×5就能满足强度和刚度的要求。（二）实腹式轴心受压构件1．单选题060201010301、轴心受压构件翼缘外伸部分的宽厚比应满足，但错误的取值为（）。A）λ=50时，B）λ=60时，C）λ=100时，D）λ=120时，060201010300、D060201010201、实腹式轴心受压构件应进行（）计算。A）强度B）强度、整体稳定、局部稳定和长细比C）强度和长细比D）强度、整体稳定和长细比060201010200、B060201010201、梁、柱设计中对板件的高（宽）厚比都有限制，这是为了防止（）。A）发生强度破坏B）刚度过小C）发生局部屈曲D）发生整体失稳060201010200、C060201010201、焊接工字形轴心受压柱的翼缘与腹板的焊缝承受（）。A）压力B）剪力C）不受力D）压力与剪力060201010200、C060201010201、一轴心受压柱，lox=loy，采用下列何种截面形式用料最少？A）焊接工字形B）轧制工字形C）圆钢管D）轧制糟钢110 060201010200、C060201010301、承载力由整体稳定控制的轴压柱，当腹板满足时，柱所能达到的最大应力为（）A）材料的屈服点B）柱整体稳定临界应力C）材料比例极限D）柱局部稳定临界应力060201010300、B060201010201、轴心受压杆的组成板件宽厚比限制（）A）与钢种无关B）与钢种有关C）与钢种关系很小D）规范未考虑钢种060201010200、B060201010201、提高实腹式轴心受压构件的局部稳定性,常用的方法是（）。A）增加板件的宽度B）增加板件的厚度C）增加板件的宽厚比D）设置横向加劲肋060201010200、B060201010201、保证轴心受压工字形截面柱翼缘的局部稳定性的方法是（）。A）限制其宽厚比B）采用有效宽度C）设置纵向加劲肋D）设置横向加劲肋060201010200、A060201010201、工字形截面轴心受压构件，翼缘外伸宽与其厚度之比应不大于，式中是构件（）。A）两个方向长细比的平均值B）绕强轴方向的长细比C）两个方向长细比的较大值D）两个方向长细比的较小值060201010200、C060201010201、验算工字形截面轴心受压构件局部稳定性时，宽（高）厚比限值中的长细比是构件（）。A）绕强轴的长细比B）绕弱轴的长细比C）和的较小值D）和的较大值060201010200、D060201010301、轴心受压组合工字形截面柱翼缘板局部稳定宽厚比限值是根据（）确定的。A）B）C）D）060201010300、C110 060201010201、工字形截面轴心受压构件翼缘外伸宽厚比的限值为（）。A）B）C）D）060201010200、D060201010301、T形截面轴心受压构件腹板高厚比不应超过（）。A）B）C）D）060201010300、D060201010301、轴心受压工字形截面柱腹板的高厚比是根据板件的临界应力（）原则确定的。A）小于构件的临界应力B）不小于构件的临界应力C）大于屈服强度D）不小于翼缘的平均强度060201010300、B060201010301、当允许轴心受压工字形截面柱腹板屈曲时，计算构件强度和稳定的截面积应（）。A）不考虑腹板面积B）考虑腹板面积（为腹板厚度）C）考虑腹板全部面积D）考虑腹板面积060201010300、D060201010301、对双轴对称十字形截面轴心受压构件，要求lx和ly不得小于5.07b/t，是为了防止（）。A）板件局部屈曲B）构件弯曲屈曲C）构件扭转屈曲D）构件弯扭屈曲060201010300、A保证焊接组合工字形截面轴心受压柱翼缘板局部稳定的宽厚比限值条件，是根据矩形板单向均匀受压时下列哪种边界条件确定的?（     ）A）两边简支、一边自由、一边弹性嵌固B）三边简支、一边自由C）两边简支、一边自由、一边嵌固D）四边均为简支轴压柱腹板局部稳定的保证条件是h0/tw不大于某一限值，此限值(     )。A）与钢材强度和柱的长细比无关B）与钢材强度有关，而与柱的长细比无关C）与钢材强度无关，而与柱的长细比有关110 D）与钢材强度和柱的长细比均有关保证焊接组合工字形截面轴心受压杆翼缘板局部稳定的宽厚比限制条件，是根据矩形板单向均匀受压确定的，其边界条件为(    ) 。 A）四边简支 B）三边简支，一边自由 C）两边简支，一边自由，一边弹性嵌固 D）两边简支，一边自由，一边嵌固2．多选题060201020401、工形截面轴心受压构件翼缘外伸部分的宽厚比应满足，但错误的取值为（）。A）λ=50时，B）λ=100时，C）λ=25时，D）λ=120时，E）λ=60时，060201020400、C，D060201020401、工形截面轴心受压构件腹板的高厚比应满足，但错误的取值为（）。A）λ=28时，B）λ=100时，C）λ=40时，D）λ=110时，E）λ=80时，060201020400、A，D060201020301、两端铰接、工字形截面轴心压杆，在不改变钢材品种、构件截面类别和翼缘、腹板截面面积的情况下，采用（）可提高其承载力。110 A）改变构件端部连接构造B）减小翼缘宽度加大厚度C）在弱轴方向增设侧向支承点D）加大翼缘宽度减小厚度E）加大腹板高度减小厚度060201020300、A，C，D060201020201、实腹式轴心受压构件应进行（）计算。A）强度B）局部稳定C）刚度D）整体稳定E）挠度060201020200、A，B，C，D060201020201、采用（）方法可提高实腹式轴心受压构件腹板的局部稳定性。A）采用高强度钢材B）限制板件的宽厚度C）增加板件厚度D）设置横向加劲肋E）设置纵向加劲肋060201020200、B，C，E060201020301、当轴心受压工字形截面柱腹板不满足局部稳定所要求的宽厚比限值时，可采取（）方法。A）设置纵向加劲肋B）用有效宽度计算柱的承载力C）增大腹板厚度D）设置横向加劲肋E）采用强度高的钢材060201020300、A，B，C3．是非题060203010301、十字形截面轴心压杆会发生扭转失稳。（）060203010300、√060203010301、十字形截面属于双轴对称截面，这类轴心压杆只会发生弯曲失稳。（）060203010300、×060203010301、十字形截面轴心压杆会发生弯扭失稳。（）060203010300、×060203010301、无对称轴截面轴心压杆整体失稳时发生弯扭屈曲。（）060203010300、√060203010201、轴心压杆的整体稳定系数随钢材强度的提高而增大。（）060203010200、×060203010301、板件的屈曲对构件的整体而言，只是局部问题，故对构件的整体承载能力没有影响。（）060203010300、×060203010201、轴心受压工字形柱翼缘与腹板连接焊缝的焊脚尺寸应按构造确定。（）060203010200、√060203010301、残余应力对工字形截面轴心压杆强轴屈曲影响比对弱轴屈曲影响严重得多。（）110 060203010300、×060203010201、单面连接的单角钢拉杆按轴心受力计算时强度设计值要折减。（）060203010200、√060203010201、lox=loy的轴心受压柱，采用焊接工字形截面比圆钢管截面用料经济。（）060203010200、×060203010201、截面没有削弱的轴心受压实腹式构件，稳定承载力满足要求，强度一定满足要求。（）060203010200、√060203010401、当轴心受压工字形截面柱腹板不满足高厚比限值时，可不采取措施，采用有效截面，但计算稳定系数仍用全截面。060203010400、√4．填充题060204010301、板的宽（高）厚比愈大，板的临界应力愈。060204010300、低060204040201、实腹式轴心拉杆一般只须计算和，而轴心压杆则还须计算和。060204040200、强度，刚度，整体稳定，局部稳定060204010201、单面连接的单角钢压杆一般按构件计算，但强度设计值要折减。060204010200、轴心压杆5．名词解释060205030201、扭转屈曲换算长细比lz060205030200、060205030201、弯扭屈曲换算长细比lyz060205030200、6．问答题060206060301、当实腹式轴心压杆的腹板不满足规范要求的宽限比限值时，可采用什么方法解决？060206060300、①加厚腹板，此法不经济；②采用有效截面的概念进行计算，允许一部分屈曲，按有效截面进行构件的各种计算。③用纵向加劲肋加强。060206120201、试述轴心受压组合工字形截面构件初选截面方法，应验算哪些内容？060206120200、①假定柱的长细比；②根据长细比得稳定系数从而求出所需截面AS，并求出所需的回转半径；③根据回转半径与轮廓尺寸的近似关系确定截面高度和宽度；④110 确定截面各部分尺寸。截面尺寸也可根据类似工程或经验确定。应验算①刚度；②截面强度；③整体稳定；④局部稳定。060206060301、组合截面梁柱构件其板件宽厚比（或高厚比）的限值规范采用哪几种方法确定的？工字形截面梁、柱分别采用何种方法？060206060300、①按最不利情况考虑，即令板件的屈曲应力达到材料的屈服点求得。工字形截面受弯构件翼缘及压弯构件腹板和翼缘的宽厚比限值采用此方法；②按等稳定考虑，即令板件的屈曲临界应力与构件的整体稳定临界应力相等求得。轴压构件的翼缘和腹板宽厚比限值采用此方法。060206060301、轴心压杆失稳会出现哪几种屈曲形式？各在何种情况下出现？060206060300、在截面对称轴平面内发生弯曲屈曲，在截面非对称轴平面内发生弯扭屈曲，对十字形截面会发生扭转屈曲。060206060301、某实腹式轴心压杆整体稳定不满足时，若不增大截面面积，是否可采取其它措施提高其承载力？如有至少列举2种方法。060206060300、可采用如下几种方法：①调整截面尺寸，使翼缘或腹板的宽厚比或高厚比增大，从而增大截面惯性矩和回转半径，减小长细比；②改变与其它构件的连接构造，增强支承约束，如铰接改为刚接；③增加侧向支承，减小长细比较大方向的计算长度；等。7．计算题060207200201、一焊接工形截面轴心受压柱，翼缘2-400×18，腹板1-400×12，b类截面，每个翼缘板上有两个螺栓孔，柱高6m，两端铰接，钢材为Q235-BF，，，求其承载力。λ20304050607080901001101201301401500.970.940.900.860.810.750.690.620.560.490.440.390.380.34060207200200、毛截面面积净截面面积构件强度决定的承载力110 由查得稳定系数构件整体稳定决定的承载力翼缘腹板局部稳定满足要求构件的承载力为060207080301、一焊接工形截面轴心受压柱，翼缘2-450×20，腹板为-450×14，b类截面，柱高7m，两端铰接，柱间有一侧向支承（如图），钢材为Q235-BF，，，求其承载力。λ20304050607080901001101201301400.970.940.900.860.810.750.690.620.560.490.440.390.38060207080300、截面面积由查得稳定系数构件整体稳定决定的承载力翼缘110 腹板局部稳定满足要求截面没有削弱，强度不需验算构件的承载力为060207080201、图示轴心受压柱，截面为热轧工字钢I28a，其截面特性为：A=55.4cm2，ix=11.3cm，iy=2.49cm。截面对x轴为a类，对y轴为b类。在强轴平面内下、上端铰接，在弱轴平面内两端及三分点处均有可靠的侧向支点，柱高6m，钢材为Q235，f=215N/mm2。求该柱能承受的轴心压力设计值。λ2030405060708090100110120130140a类0.980.960.940.920.880.840.780.710.640.560.490.430.38b类0.970.940.900.860.810.750.690.620.560.490.440.390.35060207080200、解：lox=6m，loy=2.0mlx=lx/ix=600/11.3=53.1<[l]=150，ly=ly/iy=200/2.49=80.3<[l]=150jx=0.908，jy=0.688，取j=jy=0.688，则截面没有削弱，强度不必验算。轧制型钢局部稳定不必验算。060207080301、图示轴心受压柱，截面为热轧工字钢I32a，其截面特性为：A=67.1cm2，ix=12.8cm，iy=2.62cm。截面对x轴为a类，对y轴为b类。在强轴平面内下、上端铰接，在弱轴平面内两端及柱间二处均有可靠的侧向支点，柱高7m，承受的轴心压力设计值为800kN，钢材为Q235，f=215N/mm2。试验算该柱是否安全。（12）λ2030405060708090100110120130140a类0.980.960.940.920.880.840.780.710.640.560.490.430.38b类0.970.940.900.860.810.750.690.620.560.490.440.390.35060207080300、解：lox=7m，loy=2.6m（2）110 lx=lx/ix=700/12.8=54.7<[l]=150（2）ly=ly/iy=260/2.62=99.2<[l]=150（2）jx=0.901，jy=0.565，取j=jy=0.565（2）（2）截面没有削弱，强度不必验算。轧制型钢局部稳定不必验算。（1）该柱安全承载（1）060207080201、某焊接工字形截面柱，截面几何尺寸如图所示。柱的上端铰接、下端固定，柱中有一侧向支点，柱高7m，承受的轴心压力设计值为1100kN，钢材为Q235，f=215N/mm2。翼缘为火焰切割边，截面对x轴和y轴均为b类，焊条为E43系列，手工焊。试验算该柱是否安全。（18）λ20304050607080901001101201301400.970.940.900.860.810.750.690.620.560.490.440.390.38060207080200、解：已知lox=0.7×7=4.9m，loy=3.5m（2）截面特性：A=2×25×1＋25×0.6=65cm2（1）NNIx=2×25×1×132＋0.6×253/12=9231.3cm4（1）Iy=2×1×253/12=2604.2cm4（1）（1）（1）验算整体稳定、刚度和局部稳定性lx=lx/ix=490/11.92=41.1<[l]=150（2）ly=ly/iy=350/6.33=55.3<[l]=150（2）由ly得jy=0.834（1）（2）翼缘宽厚比为b1/t=(12.5-0.3)/1=12.2<10＋0.1×55.3=15.5（2）腹板高厚比为h0/tw=25/0.6=41.7<25+0.5×55.3=52.7（2）截面没有削弱，强度不必验算。（1）该柱安全承载110 060207100301、某工字钢轴心压杆，长度6m，两端铰接，绕弱轴杆件中央有一侧向支承，承受轴压设计值，截面绕强轴X为a类，绕弱轴Y为b类，钢材Q235-BF，，，请从下表中选择合适的工字钢。λ2030405060708090100110120130140a类0.980.960.940.920.880.840.780.710.640.560.490.430.38b类0.970.940.900.860.810.750.690.620.560.490.440.390.35工字钢型号I16I18I20aI25aI28aI32aI36aI40a截面积(cm2)26.130.735.548.555.467.176.486.1(cm)6.577.378.1610.211.312.814.415.9(cm)1.892.02.112.42.492.622.692.77060207100300、假设lx=ly=80，查得jx=0.78，jy=0.69由得所需面积：所需回转半径：ix=lx/lx=600/80=7.5，iy=ly/ly=300/80=3.75选择I28a，A=55.4cm2，ix=11.3cm，iy=2.49cmlx=lx/ix=600/11.3=53.1<[l]=150ly=ly/iy=300/2.49=120.5<[l]=150由ly得jy=0.438，则由截面没有削弱，强度不必验算。选用I28a060207100301、某HW钢轴心压杆，长度8m，两端铰接，承受轴压设计值，截面为b类，钢材Q235-BF，，，请从下表中选择合适的HW钢。λ20304050607080901001101201301401500.970.940.900.860.810.750.690.620.560.490.440.390.380.34HW钢型号150×150×7×10200×200×8×12250×250×9×14300×300×10×15350×350×12×19400×400×13×21截面积(cm2)40.5564.2892.18120.4173.9219.5(cm)6.398.6110.813.115.217.5(cm)3.734.996.297.498.8410.1110 060207100300、假设lx=ly=80，查得jx=0.78，jy=0.69由得所需面积：所需回转半径：ix=lx/lx=800/80=10.0，iy=ly/ly=800/80=10.0选择HW250×250×9×14，A=92.18cm2，ix=10.8cm，iy=6.29cmlx=lx/ix=800/10.8=53.1<[l]=150ly=ly/iy=800/6.29=127.2<[l]=150由ly得jy=0.404，则由截面没有削弱，强度不必验算。选用HW250×250×9×14060207100301、某HW钢轴心压杆，长度9m，两端铰接，绕弱轴在柱三分之一处有侧向支承，承受轴压设计值，截面为b类，钢材Q235-BF，，，请从下表中选择合适的HW钢。λ20304050607080901001101201301401500.970.940.900.860.810.750.690.620.560.490.440.390.380.34HW钢型号150×150×7×10200×200×8×12250×250×9×14300×300×10×15350×350×12×19400×400×13×21截面积(cm2)40.5564.2892.18120.4173.9219.5(cm)6.398.6110.813.115.217.5(cm)3.734.996.297.498.8410.1060207080300、假设lx=ly=60，查得jx=0.81，jy=0.81由得所需面积：所需回转半径：ix=lx/lx=900/60=15.0，iy=ly/ly=300/60=5.0选择HW300×300×10×15，A=120.4cm2，ix=13.1cm，iy=7.49cmlx=lx/ix=900/13.1=68.7<[l]=150ly=ly/iy=300/7.49=40.1<[l]=150由lx得jx=0.758，则由截面没有削弱，强度不必验算。110 选用HW300×300×10×15060207150301、图示支柱，承受轴心压力的设计值为N=1500kN，截面对X轴属b类，对y轴属c类，钢材为Q235–BF，其设计强度f=215N/mm2，截面无削弱，试验算该支柱承载能力。轴压杆整体稳定系数λ2030405060708090100110120130b类0.970.940.900.860.810.750.690.620.560.490.440.39c类0.970.900.840.780.710.650.580.520.460.420.380.34060207150300、解：（1）截面特征：，，，，（2）验算长细比和整体稳定计算长度截面为b类，截面为c类，（3）局部稳定：翼缘：腹板局部稳定满足（4）强度：截面无削弱，不必验算强度。（三）格构式轴心受压构件1．单选题060301010301、计算格构式构件缀板内力时，假定缀板在柱宽度方向的中心处（）。110 A）受有弯矩和剪力B）受有弯矩和轴力C）只受剪力D）只受弯矩060301010300、C060301010201、格构式构件横截面上的虚轴是指（）的主轴。A）与缀材面平行B）虚设C）与缀材面垂直D）穿过肢件腹板060301010200、C060301010301、某缀板式格构轴压构件，λx=50，λ0x=60，λy=56，则其单肢长细比λ1最大为（）。A）25B）30C）28D）40060301010300、B060301010301、某缀板式格构轴压构件，，，，则其单肢长细比最大为（）。A）40B）43C）49D）45060301010300、A060301010301、某缀条式格构轴压构件，，，，则其单肢长细比最大为（）。A）40B）60.2C）68.6D）63060301010300、C060301010301、在格构式轴心压杆整体稳定计算中，对剪力的考虑是（）。A）剪力影响很小未考虑B）对实轴考虑，虚轴不考虑C）对虚轴考虑，实轴不考虑D）不存在剪力影响060301010300、C060301010201、计算轴压构件（）失稳时需用换算长细比。A）格构式截面绕虚轴B）格构式截面绕实轴C）工字形截面绕弱轴D）工字形截面绕强轴060301010200、A060301010301、轴心受压格构柱设置横隔的目的是为了（）。A）保证截面的刚度B）提高截面的承载力C）保证截面尺寸的准确性D）便于制造060301010300、A060301010301、设计格构式轴心受压构件采用换算长细比是为了考虑柱（）的影响。A）剪切变形B）弯曲变形C）轴向变形D）扭转变形060301010300、A060301010301、缀条式轴心受压格构构件设置横缀条的目的是（）。110 A）减少斜缀条的内力B）加强构件的整体抗弯刚度C）提高单肢稳定性D）提高构件的稳定承载力060301010300、C060301010301、由4个角钢作肢件的格构式截面上的两主轴（）A）均为实轴B）一为实轴、一为虚轴C）均为虚轴D）垂直与截面长边的为虚轴060301010300、C060301010201、为简化计算，规范规定缀条式格构柱的缀条按（）设计。A）轴心受压杆B）轴心拉杆但考虑偏心的不利影响C）偏心压杆D）轴心压杆但考虑偏心的不利影响060301010200、D060301010301、缀条式轴压柱的斜缀条可按轴心压杆设计，但钢材的强度要乘以折减系数以考虑（）的影响。A）剪力B）杆件的焊接缺陷C）单面连接偏心D）节点构造不对中060301010300、C060301010301、格构式轴心受压构件绕虚轴稳定计算采用换算长细比是考虑（）使临界力降低。A）格构柱有较大的附加弯矩B）格构柱有较大的构造偏心C）缀材剪切变形较大D）分肢是热轧型钢，有较大的残余应力060301010300、C060301010201、计算格构式压杆绕虚轴x整体稳定时，其稳定系数应根据（）查表确定。A）B）C）D）060301010200、B060301010201、双肢缀板格构式轴压杆，确定分肢间距离的依据是（）。A）=B）C）D）060301010200、B060301010201、双肢格构式轴压杆，确定分肢间距离的依据是（）。A）B）=C）D）060301010200、A060301010201、设计格构式轴压柱时，先确定（）。A）两柱肢间距离B）经济高度或最小高度C）缀板或缀条的截面尺寸D）柱肢型钢060301010200、D110 060301010201、缀板格构式轴压杆计算单肢长细比时，单肢计算长度取（）。A）两缀板间净距离B）两缀板最远两边间距离C）两缀板中心间距离D）构件绕虚轴的计算长度060301010200、A通常轴心受压缀条式格构柱的横缀条不受力，但一般仍设置。其理由是（　　　）。A）起构造作用       B）可以加强柱的整体抗弯刚度C）对单肢稳定起作用      D）以上三种原因都有截面为两型钢组成的格构式钢柱，当偏心在虚轴上时，强度计算公式中的塑性发展系数γ取(     )。A）大于1，与实腹式截面一样B）大于1，但小于实腹式截面的塑性发展系数C）等于1，因为不允许发展塑性D）等于1，这是偏于安全考虑对格构式轴压杆绕虚轴的整体稳定计算时，用换算长细比λox代替λ，这是考虑(    )。 A）格构柱剪切变形的影响      B）格构柱弯曲变形的影响 C）缀材剪切变形的影响        D）缀材弯曲变形的影响2．多选题060302020301、关于虚轴，说法正确的是（）。A）双肢格构式构件，虚轴与缀材平面平行B）虚轴与实轴都是截面主轴C）双肢格构式构件，虚轴与肢腹板平行D）双肢格构式构件有2个虚轴E）4个角钢组成的格构式构件有2个虚轴060302020300、B，C，E3．是非题060303010301、格构柱比实腹柱变形大，这是因为格构柱受到的轴力或弯矩大。（）060303010301、×060303010101、截面没有削弱的轴心受压格构式构件，稳定承载力满足要求，强度一定满足要求。（）060303010100、√060303010201、格构式轴心受压构件的稳定承载力比相同长细比的实腹式构件低。（）060303010201、横缀条与斜缀条一样按其所受的轴向力确定截面尺寸。110 060303010200、×4．填充题060304020301、验算格构式轴心受压构件对虚轴的稳定时，常用考虑的影响。060304020300、换算长细比，剪切变形（剪力）060304010201、为了使双肢轴心受压格构式构件符合等稳定要求,宜使=λy。060304010200、λox060304010201、对格构式构件应在运输单元的端部且每隔8m设置。060304010200、横隔060304020201、缀条格构式构件的缀条应按构件验算其。060303020200、轴心受压，整休稳定承载力060304010201、缀板格构式构件中的缀板除满足强度要求外，还应满足要求。060304010200、刚度060304020301、轴压格构柱设置横隔的目的是为了增强保证不变。060303020300、其刚度，截面形状060304010201、格构式构件的单肢稳定性是靠限制得到保证的。060304010200、单肢长细比计算轴心受压格构柱的___________时，需要先求出横向剪力，此剪力为。6．问答题060306080201、试述轴心受压构格构件的设计步骤。060306080200、①确定柱肢截面形式和构格柱形式。②根据实轴的整体稳定要求，确定截面规格。（a）假定实轴长细比；（b）根据整体稳定计算出所需截面AS及回转半径；（c）根据回转半径与截面高度的近似关系计算截面高度；（d）确定柱肢截面规格。③根据等稳定性要求，使虚轴换算长细比与实轴长细比相等，确定柱肢间距离。④计算截面特性。⑤验算强度，整体稳定，单肢稳定和刚度。⑥缀材设计。060306030301、计算格构式压杆绕虚轴整体稳定时，为什么要采用换算长细比？060306030300、压杆的剪切变形将降低其稳定承载力，对实腹式压杆影响较小可忽略不计，但对格构式压杆绕虚轴失稳时影响较大，规范用换算长细比考虑稳定承载力的降低。110 7．计算题060307140301、截面由2[28a组成的缀条式轴心受压格构柱，截面为b类，缀条选用∟45×4（面积），，承受轴心压力设计值N=1150kN，钢材为Q235-BF，，验算该柱对实轴的整体稳定承载力，并求保证柱整体稳定性的两肢间最小间距。单个槽钢[28a的截面特性：，，，，整体稳定系数为：λ2030405060708090100110120130140150b类0.980.960.940.920.880.840.780.710.640.560.490.430.380.34060307140300、（5分）对实轴的整体稳定性满足要求（9分）要使对虚轴的整体稳定性得到保证，应使查表而故取060307130301、截面由2[25a110 组成的缀条式轴心受压格构柱，截面为b类，缀条选用∟45×4（面积），，钢材为Q235-BF，，求该柱能承受的最大整体稳定承载力，并求两肢间的最小间距。（13）单个槽钢[25a的截面特性：，，，，整体稳定系数为：λ2030405060708090100110120130140150b类0.980.960.940.920.880.840.780.710.640.560.490.430.380.34060307130300、（5分）（2）（1）由实轴整体稳定性要求得（2）（8分）要使对虚轴的整体稳定性得到保证，应使（3）（2）而故（2）两肢尖最小间距（1）截面由2[25a组成的缀条式格构柱，轴心承受1000kN，截面为b类，缀条选用∟45×4（面积），，钢材为Q235-BF，，两肢间距b=240mm，截面无削弱，验算该柱的整体稳定性，强度是否需要验算？（13分）单个槽钢[25a的截面特性：，，，，整体稳定系数为：λ2030405060708090100110120130140150b类0.980.960.940.920.880.840.780.710.640.560.490.430.380.34110 （2分）（1分）（2分）（2分）（2分）（1分）（2分）因截面无削弱，整体稳定满足，强度一定满足，故强度不需要验算。060307150301、截面由2I25a组成的缀板式轴心受压格构柱，缀板高200mm，缀板间净距为660mm，截面为b类，柱高8m，两端两方向均为铰接，并在柱高中央绕Y轴方向设置侧向支承点，钢材为Q235-BF，，求该柱能承受的最大整体稳定承载力，并求两肢间的最小间距。单个槽钢I25a的截面特性：，，，整体稳定系数为：λ2030405060708090100110120130140150b类0.980.960.940.920.880.840.780.710.640.560.490.430.380.34060307150300、（5分）由实轴整体稳定性要求得（10分）要使对虚轴的整体稳定性得到保证，应使110 而故060307160201、验算图示轴心受压缀条构格柱，缀条采用单角钢L45×4，截面为3.5cm2，荷载设计值N=1750kN，计算长度，柱肢为[32a，其截面特性：,，，b=260mm。钢材为Q235-BF，截面无削弱，钢材设计强度，缀条不必验算。Q235类钢轴心受压整体稳定系数λ2030405060708090100110120130140150a类0.980.960.940.920.880.840.780.710.640.560.490.430.380.34b类0.970.940.900.860.810.750.690.620.560.490.440.390.350.31c类0.970.900.840.780.710.650.580.520.460.420.380.340.310.28060307160200、解：单个槽钢（1）（1）（1）（1）（1）（2）由λox查得=0.863（1）（2）110 （2）单肢计算长度l01=260×2=520mm（4）060307180301、如图四角钢组成的缀条格构柱，计算长度，，承受的轴压设计值为，截面无削弱，为b类，柱肢角钢为L80×8，其截面特性：，，。缀条为L45×4，截面积为，试验算其承载力，缀条不必验算。钢材为Q235–BF，其设计强度，，λ2030405060708090100110120130140150b类0.980.960.940.920.880.840.780.710.640.560.490.430.380.34060307180300、解：由λoy查得110 强度不必验算单肢（四）综合1．单选题060401010201、轴压柱绕其截面两个主轴为等稳定性的含义是（）。A）强轴承载力大于弱轴承载力B）绕两主轴的计算长度相等C）绕两主轴的长细比相等D）绕两主轴的回转半径相等060401010200、C060401010301、轴心受压杆的柱子曲线表示柱子的（）。A）初弯曲曲线B）临界应力与长细比的关系曲线C）受压的挠度曲线D）临界应力与柱长的关系曲线060401010300、B060401010301、计算轴压构件整体稳定性公式的物理意义是（）。A）构件截面平均应力不超过钢材抗压强度设计值B）构件截面最大应力不超过钢材强度设计值C）构件截面平均应力不超过构件欧拉临界应力设计值D）构件轴心压力设计值不超过构件稳定极限承载力设计值060401010300、D060401010201、轴心受压构件的整体稳定系数与构件截面类别、（）等因素有关。A）所受荷载类型、构件长细比B）钢材种类、构件长细比C）截面面积、构件长细比D）构件两个方向的长度、构件长细比060401010200、B060401010201、对长细比很大的轴压构杆，提高其整体稳定性最有效的措施是（）。A）增加支座约束B）提高钢材强度C）减小回转半径D）减少荷载060401010200、A060401010201、轴心受压构件稳定系数是按（）分为a、b、c三类。A）截面形式不同B）焊接与轧制不同加工方法C）构件长细比不同D）截面板件宽厚比不同110 060401010200、A060401010201、主要受压构件的容许长细比为（）。A）120B）150C）200D）250060401010200、B060401010301、对轴心受压构件的整体稳定和局部稳定计算，下述说法不正确为（）。A）实腹式轴心受压构件的整体稳定未考虑剪切变形影响B）格构式轴心受压构件绕虚轴的整体稳定考虑了剪切变形的影响C）局部稳定的计算原则为局部失稳不先于整体失稳D）局部稳定的计算原则为局部失稳不先于构件强度破坏060401010300、D060401010201、轴心压杆的整体稳定系数与（）无关。A）构件截面形状B）钢材强度C）截面残余应力D）所受荷载060401010200、D060401010301、轴心压杆在弹性屈曲临界状态时，构件截面上各点的应力都（）。A）小于或等于比例极限B）大于或等于比例极限C）大于或等于屈服点D）小于或等于屈服点060401010300、A060201010301、双轴对称截面轴心压杆整体失稳时一般发生（）。A）弯曲屈曲B）弯扭屈曲C）扭转屈曲D）弯曲屈曲或扭转屈曲060201010300、A060201010301、单轴对称截面轴心压杆，对称平面内整体失稳时发生（）。A）弯曲屈曲B）弯扭屈曲C）扭转屈曲D）弯曲屈曲或扭转屈曲060201010300、A060201010301、单轴对称截面轴心压杆在非对称平面内整体失稳时发生（）。A）弯曲屈曲B）弯扭屈曲C）扭转屈曲D）弯曲屈曲或扭转屈曲060201010300、B2．多选题060402020301、轴心压杆在保持截面面积不变的前提下，（）可提高其整体稳定性。A）提高钢材强度B）增加支座约束C）时，增大强轴惯性矩D）增大长细比较小方向的惯性矩E）时，增大弱轴惯性矩110 060402020300、B，E060402020301、轴心压杆的整体稳定系数与（）无关。A）截面形状B）钢材强度C）截面面积D）截面残余应力E）所受荷载大小060402020300、C，E060402020301、验算轴心受压构件整体稳定时，有三条曲线，其区别在于（）。A）初偏心的大小不同B）初弯曲的大小不同C）截面形状不同D）失稳方向不同E）残余应力不同060402020300、C，D，E060402020401、（）屈曲属于极值点失稳（第二类失稳）。A）理想轴心受压构件B）实际轴心受压构件C）梁整体D）压弯构件的平面外E）压弯构件的平面内060402020400、B，E轴心受压构件的整体稳定系数与（）等因素有关。A）构件截面类别B）钢号C）计算长度系数D）长细比E）所受荷载大小060402020400、A，B，D3．是非题060403010101、截面没有削弱的轴心压杆，整体稳定满足要求不一定保证强度满足要求。060403010100、×060403010101、理想的轴心受压构件的失稳属于极值点失稳（第二类失稳）。060403010100、×060403010101、实际的轴心受压构件的失稳属于极值点失稳（第二类失稳）。060403010100、√060403010101、初弯曲和初偏心对轴心受压构件的影响在本质上是相同的。060403010100、√060403010301、残余应力对轴心受压构件弱轴的影响比对强轴严重得多。060403010100、√060403010101、。060403010300、×4．填充题060404010201、轴心压杆的整体稳定系数随钢材强度的提高而。060404010200、减小。110 060404010101、杆件的长细比是与截面回转半径之比。060404010100、计算长度060404020201、轴心压杆的稳定系数值与、、截面形式等有关。060404020200、钢材种类，构件长细比060404030301、计算轴心压杆整体稳定时考虑的初始缺陷有、、。060404030300、初弯曲，初偏心，残余应力060404020301、钢结构的失稳类型主要分为和二类。060404020300、平衡分岔失稳（第一类失稳）、极值点失稳（第二类失稳）对于单轴对称的轴心受压构件，绕对称轴屈曲时，由于截面重心与弯曲中心不重合，将发生_________________屈曲现象。当轴心受压构件发生弹性失稳时，提高钢材的强度将___________构件的稳定承受载力。5．名词解释060405030201、弯曲屈曲060405030200、只绕构件截面的一个主轴产生弯曲变形的屈曲。060405030301、弯扭屈曲060405030300、屈曲时构件既产生绕截面主轴的弯曲变形，又产生绕纵轴的扭转变形。6．问答题060406050301、截面积、计算长度、惯性矩都相同的轴心受压实腹柱与格构柱，哪种柱承载力大，为什么？060406050300、实腹柱承载力大，（1）因为格构柱的换算长细比大于实腹柱长细比，从而格构柱的整体稳定系数小于实腹柱，导致格构柱稳定承载力小。（4）060406070201、影响轴压构件稳定承载力的主要因素。060406070200、①构件的几何形状与尺寸；（1）②杆件失稳方向；（1）③杆端约束程度；（1）④构件的初始缺陷，截面上残余应力的分布与大小、构件的初弯曲、荷载初偏心。（3）060406060301、某实腹式轴心压杆整体稳定不满足时，若不增大截面面积，可采取哪些措施提高其承载力？060406070300、对压杆增加侧向支撑；增大压杆端部约束，如把铰接改为刚接；采用宽肢薄腹截面。7．计算题060407130201、如图所示一钢桁架，节点按铰接，钢材为Q235-BF，设计强度110 ，D点有侧向支承，上弦为2L100×6，截面面积，回转半径，；下弦为2L56×5，截面面积，回转半径，；下弦受轴力216KN，上弦受轴力180kN，截面均属b类，拉杆，压杆。验算上、下弦是否安全。λ2030405060708090100110120130140150b类0.980.960.940.920.880.840.780.710.640.560.490.430.380.34060407130200、答：上弦杆（7分）：，（3），（3）由查得（1）（3）下弦杆（6分）：（3）（3）（2）截面安全060407160201、如图有一钢三角架，节点按铰接，钢材为Q235，设计强度f=215N/mm2，B点有侧向支承，AB杆为2L160×100×10，长肢相并，截面积50.63cm2，回转半径，，BC杆为2L90×8，截面积27.89cm2，回转半径，。截面类型为b类，拉杆，压杆。求三角架能承受的最大荷载Pλ2030405060708090100110120130140150b类0.980.960.940.920.880.840.780.710.640.560.490.430.380.34110 060407160200、解：BC杆（7分）：承受拉力，故BC杆能承受的荷载刚度验算：AB杆（8分）：承受压力由λy查得故截面无削弱，强度不必验算。因此三角架能承受的最大荷载110