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1、安全生产电力安全技术第8卷(2006年第4期)Anquanshengchan机粗冲转城释中够再物汽V,}0推4李威民,梁建芬(阳城电厂,山西晋城048102)阳城电厂6台350MW进口机组的汽轮发电机另一部分仍通过高压旁路进人再热器。由于高压旁由德国西门子公司设计供货,锅炉由美国福斯特惠路阀的开度在自动状态下受控于主汽压力的变化,勒公司设计供货。从保护汽轮机的角度出发,该机维持主汽压力在10MPa,但主汽压力的变化总是滞冷态启动时,要求汽机侧冲转参数为:主汽压后于主蒸汽流量的变化,使得流人再热器的蒸汽流力10MPa、主汽温度380一40
2、01C,再热汽压力量发生突变。再热蒸汽流量的突变打破了再热器原1.45MPa、再热汽温度380一4001C;汽机升速率为先的传热平衡,使再热汽温发生变化。由于再热蒸600r/min。但在机组调试时期多次冷态启动中,均汽流量的变化相对于再热汽温的变化是一个没有迟出现再热汽温发生大幅度摆动,最终导致启动失败。延没有惯性的过程,只要汽机调汽门开度发生变化,据分析,由于汽机升速率要求达到600r/min,主蒸汽流量立即发生变化,再热蒸汽流量及汽温也在如此高的升速率下,汽机冲转过程中的进汽量必随之发生变化。此时,若采用调节燃烧或喷水减温然很大。对
3、于锅炉而言,就是蒸汽流量急剧变化,这等迟延很大的调节手段来进行调节,显然不能满足就引起了蒸汽温度的大幅波动。因此,如何在如此要求。如果在冲转过程中能够保持主蒸汽流量变化大的变工况下保持汽温的相对稳定就成了机组启动很小,那么再热汽温的波动幅度就会大大减小,这成败的关键所在。样就可以将再热汽温的波动控制在允许范围内。1再热汽温调节存在的问题2控制再热汽温大幅波动的措施1.1再热器减温装置存在的问题2.1蒸汽流量调节过热器设有2级喷水减温装置,再热器设有烟在满足冲转蒸汽流量的前提下,只要在冲转过气调节挡板和事故喷水装置。对于过热汽温,通过程中
4、始终保持主蒸汽流量基本不变,就可以控制再设置的2级喷水减温装置的自动调节和必要的人为热汽温在小范围内波动。因此,汽机开始冲转后应干预,可以满足冷态启动中汽机侧对过热汽温的要密切监视主蒸汽流量的变化,通过迅速关小高压旁求。但对于再热汽温,单靠这些正常的调节手段,无路阀来保持主蒸汽流量与冲转前一致。法满足冷态启动中控制再热汽温摆动的要求,而且(1)当汽机达到低速暖机转速时,汽机要在该由于再热汽温调节的迟延性远大于过热汽温,因此转速下定速运行0.5h,但因暖机时高达600r/min进一步增加了再热汽温调节的难度。的升速率突然消失,主蒸汽流量会
5、再次发生突变;1.2高压旁路阀开度对再热汽温的影响所以,应在汽机到达低速暖机转速时及时开大高压旁路阀,以维持主蒸汽流量不变,并适当调节烟气热再出口来“调节挡板来消除再热汽温的小幅波动。IMAA7li低压旁路(2)在低速暖机结束,汽机准备升速到额定转低压缸高压旁路Xi,--i’~~速时,应再次迅速关小高压旁路阀来保证主蒸汽流量不发生大幅变化。在此过程中,应及时调节烟气凝汽器调节档板来消除再热汽温的小幅波动。去冷再人口(3)在汽机达到额定转速定速后,汽机所需蒸图I汽机蒸汽流程汽流量会再次出现突变,此时应迅速开大高压旁路汽机蒸汽流程如图1所示
6、。在汽机冲转前,过阀来维持主蒸汽流量不变。热蒸汽通过高压旁路进人再热器,再热蒸汽经过低2.2燃烧、烟气挡板、喷水减温调节压旁路进人凝汽器。汽机开始冲转后,高调门迅速为了在机组冲转过程中稳定再热汽温,除了在开大,一部分过热蒸汽通过高压缸后进人再热器,冲转中及时调节蒸汽流量外,还应使燃烧工况保持10第8卷(2006年第4期)电力安全技术安全生产Anquanshengchan刘早霞,任国兰(东北电网大连培训中心,辽宁大连116023)绥中发电有限公司有2台俄罗斯进口的800MW从表1可见,神华煤具有低灰、低硫、高挥发机组,燃烧的煤种为神华煤。
7、该煤种的主要煤质参分、高热值等特点,是燃烧经济性好、环保效果显数示于表1。著的动力用煤。但神华煤在燃烧过程中也表现出低表1神华煤主要煤质参数灰熔点特征,出现不同程度的结焦现象。参数单位数值全水分%12一171燃用神华煤对锅炉的影响灰分%6一10挥发分%31一401.1锅炉结焦严重发热量MJ/kg23.0一24.5由于神华煤产地复杂,各种煤的灰分组成成分全硫%0.4一0.7灰熔点℃1150一1300也不尽相同,表2示出几种比较有代表性的煤的灰可磨指数50一67分组成。表2各产地神华煤的灰分分析表灰分设计煤活鸡兔乌兰木伦武家塔埔连塔马家塔大
8、柳塔38:l0,4八,飞0、飞,I月‘曰‘,qSi0250.41一.一⋯︶18.18.2611伪,﹃‘111︵U1n4j‘⋯.二产1U⋯qAI,O,15.4373007.?落通n,1︸、气426,95,41
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