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1、第33卷第7期华电技术V01.33No.72011年7月HuadianTechnologyJu1.2011汽轮机高压主汽门螺栓断裂失效分析董宇(天津军粮城发电有限公司,天津300300)摘要:某电厂汽轮机高压主汽门螺栓发生断裂失效,对材质为20CrlMolVNbTiB的断裂螺栓进行了理化试验和失效分析。结果表明:主汽门螺栓在加工制造过程中热处理工艺控制不当,导致金相组织存在粗晶,机组运行过程中,螺栓高应力的粗晶区发生沿晶开裂并不断扩展,最终发生主汽门泄漏和螺栓断裂失效。给出了防止由于粗晶问题造成螺栓失效的措施。关键词
2、:高压主汽门;20CrlMolVNbTiB;宏观金相;粗晶;断裂中图分类号:TM621文献标志码:B文章编号:1674—1951(2011)07—0026—020引言某电厂7机组为N200—130/535/535型、超高压、中间再热、三缸三排汽凝汽式汽轮机,主蒸汽压力为12.74MPa,主蒸汽温度为535oC。在机组运行过程中,发现高压主汽门有泄露现象,于2005年1月停机进行小修,在拆卸过程中,发现有1条螺栓发生断裂。断裂螺栓设计材质为20CrlMolVNbTiB,规格为M56i/liBx265mm,为带中心孔结构
3、。20CrlMolVNbTiB材质是我国自行研制的低合金高强度钢,具有较高的持久强度和持久塑性,抗松弛性能好、热脆倾向小、缺口敏感性低,一般用于制造工作温度为570oC以下的图2螺栓断口形貌高温螺栓。1.2光谱分析1试验对该螺栓进行光谱分析,符合20CrlMolVNbTiB的谱线特征,未发现错用材质的问题。1.1宏观检验1.3力学性能检验断裂螺栓外观形貌如图1所示,断裂部位为螺在螺栓螺杆部距断口约60rllm处取3根纵向拉栓第1个螺纹的位置。伸试样,按照DL/T439-2006《火力发电厂高温紧固件技术导则》的要求进
4、行力学性能试验,试验结果见表1。表1力学性能试验数据图1断裂螺栓外形由螺栓断口断面(如图2所示)可以看出:A区分布在螺栓断面外圈的边缘部位,断面粗糙,呈明显结晶颗粒状,为裂纹源部位,显示出沿晶断裂特征;对1试样做粗晶检查,发现断口断裂源为粗B区颜色深于C区,有人字条纹,是裂纹疲劳扩展期晶区。间形成的,为裂纹扩展区;C区为最终扭断时的断1.4硬度试验裂区。在螺栓螺杆部距断口约30mm处截取圆环试收稿15t期:2010—07—21样,在其断面进行硬度试验,试验结果见表2。第7期董宇:汽轮机高压主汽门螺栓断裂失效分析·27
5、·表2硬度值而2试样延伸率为19%、断面收缩率为65%、抗拉试样及执行标准硬度值/HB强度为902MPa,均在合格范围内。之所以出现这4试样260,267,271,280,270种现象,是由于试样截取位置和数量受螺栓结构尺DI/T439—_2006252~302寸限制,1试样部分处在粗晶区,2试样完全处在1.5金相检验细晶区。这同时也说明了粗晶对螺栓性能的影响非常大,粗晶区的存在,使得粗晶区组织晶界非常脆1.5.1宏观组织检验在螺栓螺杆部距断口约30mm处截取圆环试弱,极易产生裂纹源。样,在其端面进行宏观组织检验,结
6、果显示,在螺杆该螺栓断口的起始裂纹源恰好处在粗晶区,而外圈约半圈长度范围内存在0~5mm深度不等的肉粗晶的存在极大降低了螺栓的韧性,成为造成螺栓眼可见的粗大晶粒,按照DL/T439-2006《火力发断裂的裂纹源。由于螺栓工作时,螺纹根部第1圈电厂高温紧固件技术导则》C3.1.2.6的规定,应评螺纹处受力最大,因此,在螺栓的第1圈螺纹与粗晶定为宏观粗晶,如图3所示。重合的部位,最先发生沿晶开裂,在交变载荷作用下不断扩展,最终导致螺栓开裂,造成紧力不够,门体法兰盘处发生漏汽。由断面B区可以看出,泄漏时的裂纹扩展超过了螺栓
7、断面的60%,因此,在小修拆卸此螺栓时发生断裂。组织晶粒粗大与螺栓加工时的热处理工艺是分不开的,同时还与螺栓较高的锻造加热温度有关。因此,为防止粗晶出现,应严格控制螺栓的热处理工艺,尽量采取较低的锻造加热温度并严格控制终锻温度,保证有足够的锻造比。综上所述,螺栓加工过程中热处理工艺控制不区当,导致螺栓金相组织产生粗晶,是造成螺栓断裂的根本原因。图3宏观粗晶3结束语1.5.2微观组织检验20CrlMolVNbTiB钢为我国自行研制的低合金在螺栓粗晶区进行微观组织观察,金相组织为高强度钢,它具较有高的持久强度和持久塑性,
8、抗松方向性贝氏体,晶粒粗大,为0级。在螺栓细晶区进弛性能好、热脆倾向小、缺口敏感性低,但是,如果热行微观组织检验,金相组织为细晶状贝氏体,晶粒度处理工艺控制不好,经常会出现晶粒粗大的现象,对为6级,如图4所示。机组的安全运行造成严重的威胁。因此,对于新螺栓,检查是否存在宏观粗晶非常必要,DIMT439—2006(火力发电厂高温紧固件技术导则》要
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