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1、·48·焊管·第31卷第4期·2008年7月●应用与开发太钢X70级管线钢研制王育田,张彦睿,薛文广,吴晓丹,边育秀(太原钢铁集团公司技术中心,太原030003)摘要:介绍了太原钢铁集团公司2250热连轧生产线投产后X70级管线钢的生产情况,对新机组生产工艺及X70级管线钢的性能进行了较为详细的介绍。太钢X70级管线钢各项性能数据表明,已完全掌握了针状铁素体管线钢成分设计和轧制工艺参数,已具备生产高钢级管线钢的能力。关键词:X70级管线钢;微合金化;力学性能中图分类号:TG113.25文献标志码:A文章
2、编号:1001-3938(2008)04-0048-030前言热连轧生产线投产后,为高钢级、厚规格针状铁素体X70和X80级管线钢的生产打下了基础。本管道输送是长距离输送石油、天然气最经济、文主要介绍新生产线投产后太钢X70级管线钢最合理的运输方式。高强度管线钢可以降低管线热轧卷板的开发应用情况。工程的建设投资、运输以及焊接费用。随着输气量的不断增大,输气压力的不断提高,要求管线钢1X70级管线钢成分设计的壁厚越来越大。提高管线钢钢级是减小管壁厚度、节约钢材、降低管道建设成本的有效途径,高近年来,管线钢
3、的成分设计是一个不断降低钢级、大直径已成为管线建设总的发展趋势。碳含量的过程,当钢中碳质量分数低于0.06%太原钢铁集团公司(以下简称太钢)从1997时,钢的韧性、焊接性、成型性将大幅度提升。为年开始生产石油天然气管线用热轧钢板,可按照保证X70级管线钢的焊接性及低温韧性,太钢GB/T14164—2005、GB/T9711—1999、APISPECX70级管线钢采用低碳、高Mn-Nb-Mo合金系5L标准生产钢级为B及X42～X80级管线钢,用设计。于制造螺旋埋弧焊管(SSAW)、直缝埋弧焊管固溶在奥氏体
4、中的Nb有双重效果,一方面(JCOE或UOE成型)和ERW焊管。2006年以促使产生更细晶粒的多边形铁素体和更多的针状前,由于受1549热连轧生产线设备能力限制,太铁素体,使组织内部有更大的位错密度,提高管线钢只能轧制X42～X65级铁素体-珠光体钢或少钢的强韧性;另一方面,在γ→α相变时,溶解的珠光体管线钢。2006年9月,太原钢铁集团2250Nb形成NbC析出,这类析出物很细,直径小于国际技术—Piira铁矿峰会论文集.巴西:[出版者不级经营师,中国金属学会轧钢分会焊接钢管学术委员会详],2006.
5、委员,上海钢管行业协会专家委员会委员,长期从事管线[2]车耀光,拉万西.甘地.采用矿浆管道输送对开发边远钢管在油气储运系统的应用技术及ERW焊管在成品油地区的经济影响[C]∥美国管道系统工程公司.2006年国际技术-Piira铁矿峰会论文集.巴西:[出版者不和城市天然气管网的市场技术开发和经济运营工作,曾详],2006.在国内外发表ERW钢管应用技术论文20余篇。[3]王仪康,潘家华,杨柯,等.高性能输送管线钢[J].焊管,2007,30(1):11-16.收稿日期:2007-11-02修改稿收稿日期:
6、2007-12-13作者简介:孙永喜(1951-),男,上海人,高级工程师、高编辑:黄蔚莉第31卷第4期王育田等:太钢X70级管线钢研制·49·2μm,通过弥散硬化可使钢的强度增加,与其他2.2X70级管线钢性能粒子相比,NbC做强化剂最有效。2.2.1拉伸性能钢中添加0.1%～0.3%的Mo能够降低相变太钢X70级管线钢屈服强度满足APISPEC温度,抑制块状铁素体的形成,促进针状铁素体的5L标准的要求,部分薄规格X70级管线钢屈服强转变,并能提高Nb(C,N)的沉淀强化效果,这种度已超过555MPa
7、,达到了X80级的强度级别。合金体系的管线钢具有高密度位错的细小针状铁太钢X70级管线钢拉伸性能见表2。素体组织。表2太钢X70级管线钢拉伸性能随着对Nb,V,Ti微合金化认识的不断深入,屈服强度/MPa抗拉强度/MPa490～570(530)600～690(630)以及微合金化技术与控轧控冷技术的结合,太钢伸长率/%屈强比已掌握了针状铁素体钢的成分设计。太钢X7033.5～40.0(36.0)0.82～0.90(0.84)级管线钢的化学成分见表1。注:括号内数值为平均值。表1太钢X70管线钢的成分%太
8、钢2007年9月生产的466炉X70级管线w(C)w(Mn)w(Nb)w(V)0.03～0.081.4～1.70.04～0.080.03～0.05钢拉伸性能统计如图2所示。由图可见,屈服强w(Ti)w(Mo)w(O)w(N)度在510～550MPa的占总数的80%。0.01～0.0250.15～0.25≤0.002≤0.004w(P)w(S)w(H)CeqPcm≤0.009≤0.002≤0.00020.390.16注:根据不同要求可添加Cr
