双柱花瓶墩墩顶空间受力分析

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1、98桥梁结构城市道桥与防洪2014年11月第11期弯矩分别为：6．78×102kN和5．41×103kN·1TI，而支座的最大变形(位移)更大时，在设防地震作用其抗剪强度和抗弯强度分别为：1．58×103kN和下，挡块将不起作用，桥梁下部结构的地震反应与3．97×10kN·m，可以看出墩底的抗力有很大的富无挡块工况一致。余，且支座的变形(位移)也在0．05in的允许位移(3)中小跨经桥梁横向抗震挡块的合理设计方范围内。此外，由于挡块并没有参与受力，因此当式是：以设防地震下支座的最大变形和支座的位地震强度超过设防地震时，作为第二道防线的

2、挡移能力两者中的小值作为初始间隙设置挡块将挡块，其强度不需要设计得很高就能实现很好的限块作为第二道抗震防线，挡块强度不宜设置过大。位作用，而这也就意味着通过挡块传递给下部结在设防地震作用下，支座柔性和摩擦耗能作用能构的惯性力将不会太大，这对下部结构的抗震是充分发挥，当超过设防地震时，挡块开始发挥限位有利的。这样的横向抗震挡块设置方式，既充分利作用，并作为牺牲构件，避免下部结构产生过大的用了支座减震作用，又避免了桥梁下部结构过大地震反应。的地震反应；此外，挡块还起到第二道防线的作用，降低了落梁震害发生的概率。参考文献【1]JTG／TB0

3、2—01—2008，公路桥梁抗震设计细则[s]．5小结[2】CJJ166—2011，城市桥梁抗震设计规范[S】．[3]庄鑫，李建中，王瑞龙．横向抗震挡块对桥梁抗震性能的影响分本文通过对某跨径30ITI的两跨连续梁进行析[J1．石家庄铁道大学学报(自然科学版)，2014，27(1)：14—18．非线性时程分析，分析横向抗震挡块对结构地震[4]石岩，王军文，秦洪果，侯万宁．桥梁抗震挡块研究进展[J】．世界地反应的影响，探寻横向抗震挡块的合理设置方式，震工程，2013。29(2)：90--94．[5】刘鹏，地震作用下桥梁梁体与横向挡块动态碰

4、撞研究【D】．成得到以下几点结论：都：西南交通大学，2007．(1)在横向地震作用下，无挡块桥梁和无间隙挡【6】李永红，城市高架桥限位装置抗震设计研究[D】．兰州：兰州交通块桥梁由于水平约束条件发生变化，导致桥梁的大学，2012．结构动力特性发生变化。设置无间隙挡块，使得桥[7】邓育林，彭天波，李建中．地震作用下桥梁结构横向碰撞模型及参数分析[J]_振动与冲击，2007，26(9)：104—107．梁的结构刚度变大，最终导致桥梁下部结构的地[8]黄小国．挡块间隙对桥墩横桥向抗震性能的影响[J]．地下工程与震响应增大。隧道，2011，(

5、4)：12—15．(2)对于中小跨径连续梁桥，横向地震作用下，[9】JT,,T663—2006，公路桥梁板式橡胶支座规格系列[s]．梁体与挡块发生碰撞时，只要挡块间隙不是很小，[10】郭磊，强震作用下桥梁的碰撞效应及对应措施【D】．长沙：湖南桥梁下部结构的地震内力响应随初始间隙的增大大学，2010．【11】吕龙．桥梁地震碰撞模拟分析及防撞防落梁措施研究[D]．成而减小；支座的变形(位移)随初始间隙的增大而都：西南交通大学，2009．增大；当挡块的初始间隙设置得比无挡块工况下(上接第86页)对该拉应力图进行积分，求得墩顶横向拉力3结论信

6、值。钥应力图面积A×墩身厚度b在不同荷载工况下，系梁厚1．51TI的双柱花瓶Ⅳ=2497．4N／mm×1750ram=4370450N墩距墩顶0．8ITI范围内混凝土承受拉应力，其数值2．2墩顶钢筋用量计算随距离墩顶高度的增加而减小；距墩顶0．8～1．5m按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设范围内混凝土承受压应力，其数值随距离墩顶高计规范》(J1’GD62—2004)第6．4．3、6．4．4条以及度的增加而增大。8．5．3条公式进行钢筋应力、裂缝以及抗拉承载力采用空间有限元程序分析花瓶墩墩顶受力特的计算，也可假定求得的墩顶横向拉力全

7、部由钢性，再根据计算结果指导墩顶配筋能得到较好的筋来承受。效果。按照假定墩顶横向拉力全部由钢筋来承担，将横向拉力除以钢筋控制应力，从而求得所需的参考文献钢筋面积。[1】JTGD62—2004，公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范【s]．【2】周浩．双柱花瓶墩横向系杆力分析[J1．城市道桥与防洪，2012，A／f,~4370450／280=15609mm15'7(6)：117-121．需配置26中28钢筋。墩顶系梁配筋时应注意【3】李新平，周晶，张勇．薄壁花瓶墩的拉力计算实用方法[J]．昆明理加强配筋，钢筋应布置在系梁上缘。工大学学报，

8、201l(4)：32—37．