闸室墙立板裂缝控制技术

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1、闸室墙立板裂缝控制技术邵伯三线船闸工程扶壁式闸室墙立板裂缝控制技术一、工程概况邵伯三线船闸工程闸室全长260m，分为14个结构段，首尾为10m长空箱结构段，中间为20m—段的钢筋砼扶壁式薄壁结构，闸室墙底高程为-1.67m,顶高程为+10.23m,墙体高度11.9m,每一扶壁式结构段壁厚60cm,中间设置1个浮式系船柱，墙后设置五道肋板。二、裂缝原因分析根据理论分析和以往工程建设的实践经验，由于结构特点、施工原材料、施工方案和工艺、施工养护等诸多因素的影响，扶壁式闸室墙立板极易出现墙体裂缝。究其原因主要有以下几方曲1、结构特

2、点扶壁式闸室墙立板与肋板连接处应力集中过大，易使立板承受不均匀应力作用，造成破坏作用。同时地基的不均匀沉降，也容易造成闸室墙受力不均匀，产生不利的应力作用影响。2、施工原材料方2.1水泥品种选择不当，如选用了收缩值比较大的水泥，水化热过大的水泥，水泥的非正常膨胀及水泥含碱量过高的水泥容易引起混凝土开裂。2.2混凝土骨料含泥量超标或使用了碱活性骨料也会导致混凝土裂缝。骨料级配不良，骨料间空隙过大，骨料针片状含量大，混凝土单方用水泥量比较高，用水量增多容易造成混凝土的收缩增大，导致裂缝产生。2.3使用的拌合水屮有氯化物。2.4外加

3、剂、掺合料选择不当或使用不当，增大砼收缩。13、施工工艺和过程控制方面3.1混凝土搅拌时间不足，拌合物不均匀导致裂缝。3.2混凝土运输时跑浆，改变了浆骨比或受到日晒雨淋改变了水灰比。3.3浇注顺序不当、浇注速度不当、振捣不当（过振、漏振或抽拔太快），分缝分块不当。3.4混凝土终凝前受到震动、初期养护时急剧干燥等造成裂缝。3.5温度控制不合理，浇注温度过高，保湿效果太差，使混凝土内部温度过高或内外温差过大，从而产生裂缝。3.6模板漏浆、模板变形。4、砼养护。砼早期养护不到位，收缩应变和水化热产生的热应变造成裂缝的产生。三、采取的

4、防裂措施针对这一船闸工程建设中的顽疾，邵伯三线船闸工程多次专题召开专家审査会，分析研宄闸室墙裂缝产生的原因，并从原材料、设计、施工方法、砼养护等多个方面提出裂缝控制措施。3.1施工工艺方面3.1.1施工工艺流程施工准备->闸室墙体钢筋绑扎申缩缝填充和止水带安装一闸室墙体模板支立->闸室墙体砼浇注一养护一肋板模板支立一肋板砼浇注一养护->沉降观测。3.1.2为防止前墙收缩应力在变断血处引起裂缝，闸室墙体前墙与肋板分两次浇注，分缝位置在肋板加强角与肋板连接的部位。前墙和肋板浇注时间间隔控制在15天左右，即前墙浇注完成后约15天左右

5、进行肋板的施工。为避免分段过长导致的裂缝，在浮式系船柱处设置后浇带，将20m长闸室墙分为两段，每段长9m，后浇带2m。3.1.3闸室墙体分层2闸室墙体高11.9m,标高为-1.67〜+10.23m,为减少水平施工缝，闸室墙体分两层施工。第一层:-1.67m〜+0.33m，高2.0m,闸室墙倒角及200mm高闸墙体;第二层：+0.33m〜+10.23m,高9.9m,为闸室墙体第二层（墙体）。闸室墙扶壁结构分层示意图3.2原材料控制方面在原材料掠制方面，在规范要求的基础上对原材料检测标准进一步提尚。3.2.1水泥应采用低水化热的普

6、通硅酸盐水泥，性能指标必须符合GB175-2007《通用硅酸盐水泥》规范要求，水泥细度的比表谢积指标在350-380m2/Kg范围内，铝酸三钙含量要求在6%-8%范围内。本工程水泥选用低水化热的泰州海螺牌普通硅酸盐水泥。3.2.2细骨料应采用质地坚固、粒径在5mm以下的岩石颗粒（砂），5mm颗粒含量累计筛余不得大于5%，细度模数Mx=2.7-2.9,表观密度大于2.50T/m3,含泥量不得大于1.5%，泥块含量不得大于0.5%。本工程细骨料选用赣江砂，具有沙粒均匀含泥量小的特点，经多次抽样检测，砂的含泥量均<1.5%,泥

7、块含量在0〜0.2%之间。3.2.3粗集料应采用质地坚硬清洁的碎石，技术指标满足《水运工程混凝土施工规范》中表3.3.1-1的规定要求，碎石最大粒径应为40mm,含泥量不得大于0.6%、泥块含量不得大于0.3%、针片状指标不得大于10%，要求检测粗集料碱活性。本工程粗骨料选用热膨胀系数比较小的南京六和产的玄武岩，可以有效的降低温度应力。3.2.4外加剂根据工程施工耍求选用匹配的外加剂，并进行水泥与外加剂的适应性试验。为了有效防治墙体裂缝，在闸室墙体砼中掺加了减水剂和减缩剂。减水剂选用南京博特生产的PCA(I)聚羧酸高性能减水剂

8、，具有大减水，高增强，高保坍，和易性好，抗泌水、抗离析性能好，混凝土泵送阻力小、便于输送，混凝土表面无泌水线、无大气泡、色差小，碱含量低，不含氯离子、对钢筋无腐蚀性，混凝土28天收缩率较其它类减水剂降低20%以上等特点，掺量为胶凝材料用量的0.9%，减水率达28%。减缩剂选用