锅炉尾部烟道余热利用可行性分析

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1、锅炉尾部烟道余热利用可行性分析摘要：通过对锅炉电除尘器后部烟道进行热力计算，在该处适当布置受热面，可充分利用锅炉余热加热生水，达到节能降耗的目的。关键词：锅炉余热利用中图分类号：TK11+51前言目前我国运行的中小型锅炉的设计排烟温度一般为150℃，在实际运行过程中，由于受热面的积灰等因素的影响，实际排烟温度要略高于设计排烟温度。现在，多数电厂都没有将这部分锅炉的排烟余热利用起来，主要原因一是为防止低温腐蚀，若布置受热面其出口烟气温度一定要高于烟气露点，因而布置的受热面吸热量太少，余热利用率太低；二是在尾部烟道后布置受热面会增加整个锅炉的通风阻力，造成厂用电率的升高。河南省

2、商丘市丰源热电厂目前运行有9台济南锅炉厂生产的YG-75/5.29-M5型循环流化床锅炉，其设计排烟温度为150℃。为有效利用排烟余热，考虑在锅炉尾部烟道布置一定的受热面来加热生水给职工澡堂和家属区提供热水。本着节约的原则，受热面计划采用汽机淘汰的废旧不锈钢凝结器管，因其管径为Φ25×1.5，管壁较薄，考虑到磨损因素，不宜布置在除尘器前，因而设计布置在除尘器后部竖直烟道内。此处烟气温度实测为135℃，结合该厂所烧煤种，为防止低温腐蚀，受热面出口烟气温度选取为120℃。2热力计算汇总2.1烟气侧热平衡方程Kj/Kg2.2工质侧热平衡方程Kj/Kg2.3传热方程：Kj/Kg上三

3、式中：——受热面的对流传热量，Kj/Kg；——保热系数；——受热面进口处烟气焓，Kj/Kg；——受热面出口处烟气焓，Kj/Kg；——被计算之受热面的漏风系数，查表得出；——理论漏风的焓，Kj/Kg，用公式：Kj/Kg计算D——工质流量，Kg/h；——工质进出受热面的焓，Kg/Kg；——计算燃料消耗量，Kg/h；S——对流受热面面积，m2；——烟气和工质间的平均传热温差，℃；K——对流传热系数，2.4各系数计算1、=1-——散热损失，锅炉设计值为：0.8，考虑该厂锅炉运行实际取：1——锅炉效率，设计值为：85.09那么：=1-=0.98842、，受热面进口处烟气焓，按燃烧反应

4、计算公式如下：Kj/Kg、——理论烟气的焓，用下式计算：Kj/Kg——1Kg燃料燃烧生成的容积，用下式计算：=丰源热电入炉煤工业分析数据如下(以企管部提供数据)：=3486Kj/Kg，=37.99%,,则——1Kg燃料燃烧生成的理论氮气的容积，用下式计算：3.825，则——1Kg燃料燃烧生成的理论水蒸汽容积，用下式计算：=0.427——二氧化碳、氮气和水蒸气的比热容，，可查表得出，分别为：1.7306，1.2971，1.5112——烟气温度，取受热面入口温度135℃，那么，Kj/Kg、——过量空气系数，按设计值取1.4；、——理论空气的焓，用下式计算：——湿空气比热容，，查

5、表得出：=1.3269——空气温度，按135℃选取；则，Kj/Kg那么，=3、，受热面出口处烟气焓，套用系数2计算公式，计算结果为：4、，查表，取0.1；5、，取设计值，134.32Kj/Kg；6、D，工质流量；7、，按20℃未饱和水焓值计算，查焓值表得出：83.91Kj/Kg；8、，按80℃未饱和水焓值计算，查焓值表得出：334.94Kj/Kg；9、，实际燃料消耗量，经对该厂锅炉实测为7774Kg/H10、==127.5-50=77.5℃；11、K，若按错列光滑管束计算公式为：K=，其中数值较大，故可不考虑，、为灰污系数，其计算公式为：，为对管径的修正系数，查图为：0.5

6、，为对灰分颗粒大小的修正系数，取1，为附加修正值，取0，查图为：0.005847，那么：=0.005847*0.5=0.00292；、为烟气对管壁的放热系数，由两部分组成，一是对流放热系数，另一是辐射放热系数即，其计算公式为：=W/（m2.℃）式中C为受热面冲刷系数，它主要考虑烟气对受热面冲刷的不均匀性，近代锅炉横向冲刷时C=1；式中对流放热系数在烟气横向冲刷管束时为：=其中：为规定条件下气体的放热系数，W/（m2.℃），其与烟气流速及管子管径有关，按错列22排管子布置，受热面管子布置后的烟气通流面积为3.1536m2，该处总烟气量为5.6962,那么经计算该处烟气流速为：

7、S=4.52s/m，管径按D=φ25查图可得：=65.77W/（m2.℃）；为管束几何布置形式的修正系数，其与错列管子单排管子纵向间距、相邻管排横向间距及管子管径D有关，假定错列布置管排数为：22，那么取为50，为150，查图可得：=0.348，=1；为考虑温度和气体物理特性的修正系数，取1，则，那么，，则K==2.5各公式计算结果1、公式一计算得：2、按公式三可推导出换热面积S：由换热面积按受热面管径即可算出受热面管排的数量。1、按公式二可推导出被加热的工质流量D：经上述计算可知，需顺烟气流动方向布置85排，烟气