三主桁式三角挂篮施工技术

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1、三主桁式三角挂篮施工技术别士勇齐为宁摘要：漳州市九龙江大桥上部结构为（40+67+158+67+40m）预应力混凝土连续箱梁钢构桥采用三主桁式三角挂篮施工法。介绍了大跨度宽幅悬浇箱梁的结构组成，特点及施工方法。关键词大跨度宽幅连续梁桥挂篮施工方法1工程概况漳州市九龙江大桥主桥为五跨三向预应力混凝土变截面连续梁（40+67+158+67+40m），采用单箱双室断面，箱梁顶板宽18.4m，底板宽11.4m，翼缘悬臂宽3.5m。边跨为40m等截面梁，梁高3m。次边跨和中跨为变截面梁，根部梁高8.5m，跨中梁高3.0m，按1.8次抛物线变化。顶板厚0.3m，底板厚度由跨中0.32m按1.8次

2、抛物线变化到根部的1.3m。主梁一个T构边跨共21个号块，中跨27个号块，其中前6个号块长为2.5米，其余的号块均为3米，中跨合拢段和边跨合拢段均为2米，高度为3米的平直段。主梁纵、横截面布置见图1。图1九龙桥大桥主桥箱梁纵、横截面布置图2三主桁式三角挂篮结构设计2.1挂篮设计原则根据漳州市九龙江大桥主桥158m跨预应力混凝土连续钢构悬浇施工的要求，并考虑挂篮构件便于安装和拆卸，重复使用时改造量小的要求，最终确定为三主桁式三角挂篮。设计原则如下：①挂篮结构简单，受力明确，安全可靠，确保主桁架等主要构件的刚度和整体刚度。②主材采用型钢和钢板，减少机械加工的工作量。③挂篮走行装置构造简单

3、，挂篮整体一次性前移到位。④二次使用时便于改造。2.2挂篮结构九龙江大桥三角挂篮由三角桁架系统、吊挂系统、底平台系统、外侧模系统、内模系统及走行系统等六部分构成，见图2。图2挂篮总体布置图3挂篮施工九龙江大桥0#、1#、1‘#块采用支承在主墩承台上的钢管桩落地支架现浇。0#块长6m，1#、1‘#块长2.5m，现浇段长度共11m，混凝土浇注完毕待达到设计强度后，张拉相应的预应力束并压浆，并以0#、1#、1‘#块的顶面做为挂篮拼装的场地，进行挂篮施工和机具设备的安装工作，然后向两侧逐节段对称悬臂浇注号块。3.1挂篮的拼装挂篮拼装依据总装图按结构系统及构件编号进行。拼装顺序为：走行系统→三

4、角桁架系统→吊挂系统→底平台、底模系统→外侧模系统→内膜系统。3.2挂篮的试压为了检验挂篮结构自身的承载力是否满足施工要求，消除挂篮结构的非弹性变形，并通过试压测出挂篮的弹性变形值，为以后悬臂浇筑施工立模提供可靠的依据，挂篮悬臂浇筑前必须对称做静载试验。根据挂篮设计书计算过程可知，前吊点以7#块控制设计，后吊点以2#块控制设计。而因挂篮静载试验主要检测主梁变形情况及抗倾覆能力，所以我们以前吊点为主来配置加载重量。（1）由于箱梁中主跨一侧的7#块最重，其重量为264.8t，其中前吊点占45.75%，后吊点占54.25%，根据该荷载分配比例，模拟施工荷载加载位置，确定如下：堆载范围L1=

5、3.0m；L2=0.85m；L3=0.5m；L4=4.35m.（2）挂篮试压按110%进行静载试压，根据现场压重块单重试压按21%、54%、103%、分级加载观测。（3）在整个加载过程中，每级加载前、加载过程中以及卸载后均对所有观测点进行观测并做好记录。（4）中间各级加载观测时间为20分钟，最后一级观测时间不少于12小时。观测稳定后对称卸载，卸载后对测量控制点测量，通过测量分析挂篮弹性变形量为18mm(理论计算弹性变形15mm)，非弹性变形量为11mm,与计算值较吻合，达到了预期效果。3.3挂篮悬臂浇筑挂篮悬臂浇筑施工为常规施工，结合本工程，介绍几个关键施工控制点。3.3.1挂篮走行

6、挂篮走行时，体系转换为后支点及走道梁受拉力，该环节为挂篮施工安全的关键环节，容易操作失误导致挂篮倾覆。为了防范安全风险，从挂篮构造做了改进，挂篮走道梁设置为宽体结构，增加稳定性；从制度上进行约束，在每条走道按5cm间距标记刻度，每次走行前执行检查、签证、旁站制度。另外，走行时，在走道前端设置反力座，利用油顶张拉精轧螺纹钢带动前支点行走，大大节约了走行时间。3.3.2挂篮后锚系统挂篮后锚系统为挂篮结构的重点监控部位，本挂篮采用在后锚梁下方的的梁体埋置预留孔，将后锚钢筋直接锚固在主梁的方法，既避免了因常规方法连接器两端精轧螺纹钢安装不到位而导致挂篮倾覆的危险，又能很好的控制后锚的质量。3

7、.3.3主梁防崩钢筋的设置挂篮悬浇段合龙段附近底板混凝土厚度一般较薄（本工程底板厚度最薄处32cm），合拢后底板预应力张拉时，容易导致底板混凝土开裂、脱落，因此防崩钢筋的设置显得尤为重要。通常设计院出具的底板钢筋图纸中，上下两层钢筋网片之间设置为135度弯钩的拉筋，由于拉筋锚固深度浅，且安装后混凝土浇筑时容易倾斜、歪倒，起不到防崩作用，为此需特设置U型防崩钢筋，便于固定，并能加大锚固长度，有效地防止底板混凝土崩裂。3.3.4预应力张拉平台的设置挂篮设计时，