顶推在连续刚构桥中跨合龙中的运用

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1、·72·林业建设总第176期顶推在连续刚构桥中跨合龙中的运用苏克啟（国家林业局昆明勘察设计院，云南昆明650216）摘要：通过奉科金沙江大桥的设计，介绍连续刚构桥双薄壁式桥墩受力特点及合龙顶推措施。关键词：连续刚构；主墩墩身分析；顶推力ApplicationofjackinginclosureofacontinuousrigidframebridgeSUKeqi(KunmingSurvey&DesignInstituteofStateForestryAdministration,Kunming650216,China)

2、Abstract:ThroughthedesignofFengkeJinsharivergreatbridge,thispaperintroducesforcecharacteristicsofthedoublethinwallpierofcontinuousrigidframebridgeandthemeasuresofclosurejacking.Keywords:Continuousrigidframe;analysisofmainpier;jackingforce预应力砼连续刚构桥，主梁预应力、恒载、3m。主墩

3、墩高66m。荷载等级：公路－Ⅰ级。桥面活载、温度等引起的变形均通过主墩墩顶位移来适布置：全宽9.5m=7.0m(行车道)+2x1.25m(人行道)应。如果墩身的抗推刚度过大，将使墩身弯矩过大，导致墩身开裂，降低使用性能。因此连续刚构2双薄壁墩的受力性能桥必须尽量降低墩身的抗推刚度，同时为了保证悬臂施工的安全，又必须保证墩身的抗弯刚度，即墩连续刚构桥墩身的内力主要有以下几个特点。身断面不能过小。在这两种情况下，增大墩高是唯①靠近边跨的主墩，在恒载的作用下，两个墩一的方法。针对连续刚构的受力特点，在施工过程柱的轴力相差比较

4、大，靠近跨中的内侧墩柱轴力远中采取一些措施来改善墩身受力，以增加连续刚构大于外侧墩柱。当体系降温，向跨中方向的汽车制桥梁的适用范围，比如中跨合龙前顶推措施。下面动力作用以及中跨布满荷载而边跨没有车道荷载的以奉科大桥的设计及施工来阐述中跨合龙前顶推措情况下更加剧这种轴力的差异。施的应用。②靠近边跨的主墩，在恒载的作用下，墩顶跟墩底有比较大的反向弯矩。弯矩沿墩身高度的分布1概况见墩身恒载弯矩分布图，而此时的弯矩跟结构体系整体降温时墩柱产生的弯矩形状相同。再加上汽车奉科金沙江大桥主桥为(83+150+83)m连续刚构制动力和

5、垂直力产生的同向弯矩，这种情况更加突箱梁桥。箱梁控制断面梁高为：中支点处9m，跨中出。收稿日期：2013-02-24作者简介：苏克啟，工程师，从事道桥勘察设计工作。第2期苏克，顶推在连续刚构桥中跨合龙中的运用·73·图2计算模型图1墩身恒载弯矩分布位置墩底轴力墩顶弯矩墩底弯矩（kN）（kN.m）（kN.m）内肢630008520-7800外肢465008480-6440（负值表示桥墩跨中侧受拉）③一般多跨连续刚构的主墩墩身都是由靠近边图3基本结构跨的外侧墩柱控制设计，依据就是轴力和弯矩的分式中：L1、L3—分别为薄壁墩

6、的净高；L2、布规律，内外两侧墩柱最大弯矩相差很小，但外侧L4—分别为各墩双薄壁墩中心间的距离；E—砼弹墩柱轴力远小于内侧墩柱，偏心距大，控制墩柱设性模量；e—为力P作用线到墩顶箱梁截面中心的数计。值距离；I1、I3—两桥墩各自薄壁墩的惯性矩；I2、I4—两桥墩各自薄壁墩之间梁（0号块）的惯性矩。3双薄壁墩受力改善措施-跨中合龙顶推由于连续刚构的零号块箱梁惯性矩远大于薄壁墩的惯性矩，现假定零号块的惯性矩为无穷大。连续刚构桥梁一般都采用悬臂浇筑施工，需要推导过程忽略结构轴向变形、剪切变形的影进行边跨合龙、中跨合龙等多次体

7、系转换，在结构响，简化后得到近似公式：体系转换前后采取一定的施工措施，可以有效改善(式2)墩身的受力状态。通过合龙前在跨中两侧施加顶推式中：-为跨中顶推相对位移；力，可以产生与恒载弯矩反号的墩身弯矩，同时通P-为跨中顶推水平力。过使墩身发生向外的水平位移，从而导致外侧轴力3.2有限元模型建立及结果分析增大，内侧墩柱轴力减小。对墩梁固结的连续刚构体系，特别是变截面箱3.1连续刚构顶推力计算公式的推导梁，由于合龙温差和砼的收缩徐变以本项目三跨连续刚构为例，中跨合龙时顶推等因素引起结构的次内力，从而引起结构内力连续刚构体系计

8、算模型如下图，用力法推导两薄壁重分布和结构变位的非线性，因此依靠手算很难得墩中心A、B两点在水平力P作用下的相对位移，若到精确解。因此，本桥模型计算采用专业桥梁计算力P作用线和薄壁墩墩顶的箱梁形心不在一条水平软件MIDASCIVIL，按照设计图拟定的施工顺序建线上，那么结构还承受一个偏心弯矩Pe，其中e为立有限元模型。力P作用点到