预制场临时设施计算书

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1、精品文档欢迎下载预制场临时工程计算书1、张拉台座计算参数确定张拉台座基础高度1m，宽度1.2m，长度13.1m，张拉台座基础位于原地面以下,标准段传力柱高度0.6m，宽度0.5m，其中0.5m外露硬化层，0.10m在硬化层以下,传力柱端面预埋5cm厚钢板。传力柱端部高度0.8m，宽度0.7m，端部与标准段部分在0.5m渐变；联系梁每10m一道，联系梁高0.45m，宽度0.45m，联系梁顶部位于传力柱底面，总横梁采用2根40号工字钢采用3.5cm钢板焊接成箱型，总横梁长度13.1m。梁板预制底座高出硬化混凝土面15cm，钢绞线位置在底座顶面以上8cm，则钢绞线

2、位置在硬化的混凝土面18cm位置。因钢绞线从总横梁中部穿过，总横梁高度为34cm，张拉台座基础顶面比硬化混凝土面高2.5cm。两个传立柱之间间距为2.8m。1.1、台座的抗倾覆验算（以16m边板为例）根据上述确定的参数，首先建立台座的受力计算模型，当同一台座6条底板全部张拉完成时，即为台座抗倾覆最不利受力情况。受力模型见下图：取一槽7精品文档欢迎下载张拉台座作为受力分析对象，所需各基础数据为：台座各部分混凝土部分均采用C30混凝土现浇，单位重为24kN/m3，钢铰线张拉控制应力为1395MPa，其公称截面积为140mm2，每根钢绞线张拉控制力为195.3KN

3、，17根钢绞线张拉力为3320.1KN。取台座绕O点的力矩，不考虑8cm厚传力柱间混凝土调平层的作用，并忽略土压力的作用。荷载：P=3320.1KN，G1=1.2×1.0×2.8×24=60.48KN，G2=0.6×0.5×13.5×24=97.2KN，G3=1×0.5×0.7×24=8.4KNL1=0.5+10-1.2/2=9.9m,L2=(10-1.5)/2=4.25m,L3=10-1+0.5=9.5m预应力理论通过传力柱中心，计算按最不利的情况考虑，以预应力中心偏离传力柱中心0.05m考虑，则：平衡力矩：Mr=G1×L1+G2×L2+G3×L3=60.

4、48×9.9+97.2×4.25+8.4×9.5=1091.65KN·m倾覆力矩：Mdr=P×h1=3320.1×0.05=166KN·m抗倾覆安全系数：（安全）1.2、传力柱受力计算1.2.1、传力柱配筋计算当同一个台座6条底板钢绞线全部张拉完成时，即为传力柱的最不利受力情况，每条传力柱的最不利荷载=（1395×140×17×6）/7=2845.8KN，计算时取N=3000KN，根据《结构设计原理》轴心受压构件正截面承载力计算公式，传力柱长细比l/b=10/0.5=20,查阅钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数7精品文档欢迎下载=0.6，轴心受压构件正截面承载

5、力计算公式：式中：N——轴心压力设计值；——钢筋混凝土轴心受压构件的纵向弯曲系数；fc——混凝土轴心抗压设计值；fy`——钢筋抗压强度设计值；A——构件截面面积;As`——截面全部受压纵筋截面面积;=485.3mm2钢筋选用直径12mm的II级钢筋6根，箍筋选用直径8mm的I级钢筋，纵向间距30cm。实配纵筋截面积678.24mm2，所配钢筋满足受力要求。1.2.2、传力柱强度验算7精品文档欢迎下载当同一个台座6条底板钢绞线全部张拉完成时，即为传力柱的最不利受力情况，每条传力柱的最不利荷载=（1395×140×17×6）/7=2845.8KN，计算时取N=3

6、000KN。N=α×A×RaN——传力柱纵向力；α——纵向力偏心系数1.0；Ra——材料抗压极限强度；A——构件截面积；N=1.0×0.6×0.5×21×106=6300KN＞3000KN传力柱强度满足施工要求。1.2.3、传力柱稳定性验算N=ψ×α×A×RaN——传力柱纵向力；ψ——受力构件纵向弯曲系数；α——纵向力偏心系数1.0；Ra——材料抗压极限强度；A——构件截面积；传力柱在横向联系间长度为10m，截面短边边长为0.5m，则传力柱长细比为10/0.5=20，查《路桥施工计算手册》附录三常用施工结构计算用表中中心受压构件纵向弯曲系数ψ值为0.6，则：

7、N=ψ×α×A×Ra/γm=0.6×1.0×0.6×0.5×21×106=3780KN＞3000KN7精品文档欢迎下载传力柱稳定性满足施工要求。1.3、总横梁的选取和受力计算初步选定总横梁为2根40b工字钢采用3.5cm钢板焊接成箱型，总横梁长度17.6m。查阅《路桥施工计算手册》，40b工字钢的截面抵抗矩为1139cm,3，2个工字钢而焊接成箱型后截面抵抗矩变为4144cm,3，截面惯性矩为82895cm4。张拉端及锚固端均设有钢横梁，张拉端和锚固端的钢横梁整体均焊接在传力梁端头的钢板上固定，它们均可以近似地认为是承受钢铰线作用的均布荷载，取最不利受力情况

8、，即张拉端活动钢横梁进行分析，这样就可以建立钢横梁的