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时间:2018-03-20
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1、黄花机场履带吊行走及施工用路基板方案1.工程概况考虑抢工期保进度的需要,并最大限度利用施工场地,到达层平台区域拟被用作100t履带吊行走及施工道路。行走及施工路线布置见附图。该行走路线位于2/0A和3/0A轴线之间。出发层板厚为250mm,设计楼面承载力为35KN/m2。2.履带吊基本参数100吨履带吊自重:110吨;起吊荷载:15吨;其他基本尺寸见100吨履带吊外形图。3.荷载工况分析履带吊荷载履带吊行走时,自重为110t。最大起吊荷载15t,动力荷载放大系数按1.1考虑。履带吊在行走时接触面积按6.45×0.9×2=11.61m2,因此行走时的平
2、均接地压力为99kN/m2,工作时的平均接地压力为118.4kN/m2,都超出35kN/m2的设计荷载,因此需要进行加固处理。4.加固方案说明综合相关文献和工程经验,目前工程常用的履带吊行走路线加固方案主要有两种:1、在行走路线中增加路基板,这种方案优点是通过路基板增大了吊车对桥面的接触面积,在楼板承载力可以满足要求的情况下,楼板表面无需特殊处理。2、吊车走行路线上铺设路基箱,通过吊机履带传到路基箱上,再由路基箱传到已有的桥面框架梁上,这种方案传力体系明确,加固层作业空间大,对施工活动影响小;但是要对楼层梁进行验算。本工程中,吊车行走路线较长,且考虑
3、到不影响加固层其他施工活动等因素,因此拟采用上述第2种加固方案。-9-每个路基箱外形尺寸为12000mm*6100mm*588mm,其中两边大梁采用三根H588*300*12*20并排焊接,中间采用22号槽钢,纵向再用L100号角钢做支撑,为了把路基箱的荷载均匀的传递到桥梁,不接触到楼板,在路基箱底部的两头焊接900*600*50的钢板。如图1:(材质均为Q345B)图1路基箱示意图(单跨梁宽度为900mm)5.加固验算加固验算过程分成两个部分:1、路基箱强度和变形验算;2、桥面大梁的承载能力验算。路基箱变形验算采用sap2000,桥面大梁验算采用P
4、KPM。根据吊车走行路线,考虑荷载的不利布置,主要验算如图2、3所示的两个工况:-9-图2吊车作业——工况(1)图3吊车作业——工况(2)5.1路基箱强度与变形验算5.1.1工况1条件下路基箱的强度与变形情况100t履带吊,自重110t,轨距*履带长*履带宽:5200*6450*900,梁上线荷载,(D:箱梁自重;L:活荷载):L=1150/2/6.450=89KN/m荷载组合:1)1.35D+0.98L2)1.2D+1.4L3)1.2D+L在该工况下,路基箱骨架竖向变形如图4所示,最大竖向位移为45mm,发生在边梁跨中位置,变形满足工程要求。-9-
5、图4路基箱骨架竖向变形情况路基箱骨架等效应力分布情况如图5所示,最大应力比为0.779,由此可知骨架结构安全。此工况下传到下面桥梁的集中荷载为:恒载:27.78KN;活载:279KN。图5路基箱骨架等效应力分布情况5.1.2工况2条件下路基箱的强度与变形情况100t履带吊,自重110t,轨距*履带长*履带宽:5200*6450*900,起吊重物最大15t,梁上线荷载,(D:箱梁自重;L:活荷载):L=1250/2/6.450=99KN/m路基箱骨架竖向变形如图6所示,最大竖向位移为11mm,发生在边梁跨中位置,变形满足工程要求。-9-图6路基箱骨架竖
6、向变形情况图7路基箱骨架等效应力分布情况路基箱骨架等效应力分布情况如图7所示,最大应力比为0.231,由此可知骨架结构安全。此工况下传到下面桥梁的集中荷载为:恒载27.76KN,55.52KN;活载43.38KN,559.36KN。5.1.3工况2条件下桥梁的承载力验算从以上两个工况的计算结果可知,工况2对桥梁的作用最大,所以核算桥梁承载力时荷载取此值。-9-按照结构施工图中混凝土构件尺寸建模后,施加吊机及下部钢支架恒、活荷载(见荷载图),其中吊机活荷载考虑起吊过程中的冲击力,乘以了1.1的系数。荷载组合共考虑27组(未考虑地震作用的组合),其中起控
7、制作用的组合为:1.2x恒载+1.4x活载。计算后的结果见梁设计弯矩包络图、梁设计配筋包络图和梁挠度图,设计后的梁配筋见梁平法表示图。图8模型图图9恒、活荷载图-9-图10荷载组合图11梁挠度图-9-图12梁设计弯矩包络图图13梁设计配筋包络图-9-图14梁平法配筋图图15梁平法配筋图局部放大图5.1.4混凝土局部承载力计算-9-对路基箱下900*600*50的钢板接触面进行混凝土的局部承载力验算。根据混凝土结构设计规范GB50010-2002中7.8.1-1式,远大于559KN,因此是安全的。5.2结论综上所述,三根H588*300*20*12的工
8、字钢作钢骨肋梁组成的路基箱变形和强度可以满足履带吊行走及施工要求;另外从桥面梁的验算结果看,梁支座和跨中配筋
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