逐塔接地光纤复合架空地线线路的电流取能等效模型研究

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2019逐塔接地光纤复合架空地线线路的电流取能等效模型研究1112311王浩哲，刘之方，李志远，吕学宾，贾明亮，李永亮，闫晔（1.中国电力科学研究院有限公司,北京市海淀区1001922.国家电网山东省电力公司，山东省济南市2500013.国家电网山东省电力公司检修公司，山东省济南市250118）Tap-offPowerfromCurrentStreaminginOpticalFiberCompositeOverheadGroundWiresGroundedtoEachTowerofTransmissionLine:StudyofTheEquivalentModle11123WANGHao-zhe,LIUZhi-fang,LIZhi-yuan,LVXue-bin,JIAMing-liang,1LIYong-liangYANYe(1.ChinaElectricPowerResearchInstitute,Haidiandistrict,Beijing100085,China2.StateGridShandongPowerSupplyCompany,Jinan250001,ShandongProvince,China3.StateGridShandongElectricPowerMaintenanceCompany,Jinan250118,ShandongProvince,China)摘要：基于架空地线感应电能的取能方式被认为是一种有潜力的地电位取能方案.其关心的核心问题之一是在取能设备接入架空地线时，怎样将架空线路转换为等效源模型进而对取能设备进行充分的阻抗匹配。本文以某条具有两根逐塔接地光纤复合架空地线（OPGW）的220kV等级输电线路为案例，通过算法计算其沿线各点的等效源模型；并就电流互感器的直接接入法与间接接入法初步的（地）讨论了两种方案在XM线中的取能效果；接下来分析了几种影响取能效果的主要因素在两种取能方案具体产生的不同影响，判定了在两种不同方案下架空线等效源的性质；最终在文章的结束部分给出了现场实地测量的数据,验证了等效模型的估计效果。关键词：在线监测；逐塔接地OPGW；地电位取能；参数等效模型ABSTRACT:Tapingpowerfromoverheadgroundwiresoftransmissionlinesisconsideredasanidealmethodforgroundpotentialsideon-linemonitoringdevices.Oneofthekeytechnicalproblemstothismethodwhichmustbeaddressedishowtoobtainsufficientpowerforon-linemonitoringdevice.Thisquestioncanbeansweredwiththeequivalentmodelofoverheadgroundwiresoftransmissionline.Therefore,inthisarticle,fora220kVtransmissionlinewithtwoopticalpowergroundwiresgroundedtoeachtower,itsequivalentmodelforenergyharvestingisbuilt.Theneffectsofmanyrelatedfactorsontwocommongroundpotentialsideenergyharvestingscenariosarequalitativelydiscussed.Attheend,thisarticlegivesthedataoffieldmeasurementresultsandtheestimatedeffectoftheequivalentmodelisverified.KEYWORDS:on-linemonitoring;opticalpowergroundwiresgroundedtoeachtower;powertappingfromgroundpotentialside;parameterequivalentmodel0引言线路。故寻找合适的地电位在线监测装置的供电在线监测设备取能是在线监测设备研究领方式有重要的工程价值。域的核心问题。目前在输电工程中应用的取能方我国220kV等级以上输电线路中一般配置式主要有太阳能取电、导线电流感应取电以及专至少一根光纤复合架空地线即OPGW。考虑到用低压供电线。但太阳能取电存在功率输出稳定OPGW结构的特点,工程中OPGW通常逐塔接[1]地。由电磁感应原理知变化的导线电流将会在性问题;导线电流感应取能安装困难并处于高[2-4]OPGW-大地组成的闭合回路中产生感应电动势,压电位;专用低压线难以应用于长距离野外

12019若OPGW逐塔接地,则此电动势会在OPGW中73.27mm,直流电阻为0.074Ω/KM。导线与地线的形成地线电流,可用于设备取能。从静电场理论编号及空间分布如图2。XM线共计86级杆塔,易知导线电荷不会在已接地的地线中形成纵向平均档距为300m,接地电阻约为3Ω。[5-6]的电流与电势。10m12导线-地线间耦合磁场导线电荷产生的静电场AⅠAⅡ13.4m导体电流BⅠBⅡ13.4m地线电流m63CⅠCⅡm13.4m5地线涡旋电势.3m852图.31m21架空导线-OPGW电磁耦合示意图5.351Fig.1ElectromagneticCouplingBetweenTransmissionLineandOpticalFiberCompositeGroundWire图2导线-地线位置图目前国内外学者对于架空地线取能的研究[７]Fig.2PositionArrangementofTransmissionLinesand集中于绝缘地线取能。文献利用软件分析了各OpticalFiberCompositeGroundWires参数对于某杆塔处的绝缘地线取能的影响,但未1.2单档距线路取能电路计算[8]进行全线杆塔视角的取能特性研究。文献计算正常运行时三相电流对称。由于导线电流远了在单点上绝缘地线的理论取能极限并设计样大于OPGW内电流,导线电流可视为电流源。[9]机进行了工程验证。文献借鉴绝缘地线抽能的Zi(2)Ei(1)Zi(2-1)方法在逐塔接地OPGW的接续杆塔插入取能设①①③RB(1)/2RB(i)/2备取得了较高的取能功率,即下文所称直接接RB(1)/2④⑥RB(i)/2入法,然而此方案只能在少量杆塔上进行。②④Zi(1)Ei(1)Zi(1-2)建立导线-逐塔接地地线耦合系统的等效源R1Ri模型可以为取能的阻抗匹配做准备,此外利用等效模型还可以对各线路参数对取能的影响进行③⑤分析。下文就某地220kV等级线路计算了在沿图3单档距双逐塔接地OPGW线路等效取能电路线诸点处的等效源模型,讨论了影响取能效果的Fig.3PositionArrangementofTransmissionLinesand主要因素,并经过现场实测数据进行了验证。OpticalFiberCompositeGroundWires1接地OPGW取电等效模型的建立设全线共有n级杆塔,则第i档距（2≤i≤n-1）1.1建模线路背景介绍线路的1号地线上的各电气量：2号地线对1号为分析逐塔接地OPGW全线的取能特性,本地线的互感Zi(1-2)、以大地为回路的自阻抗Zi(1)、文以国家电网山东省电力公司所辖XM线Ⅰ/ⅡⅠ/Ⅱ侧导线在1号OPGW上产生的感应电势i(1-两回线路为研究对象建立等效模型。XM线是220kV同塔双回输电线路,全线无换相点,配置两Ⅰ)与i(1-Ⅱ)之和i(1)皆可由公式（1.2.1）计算。公根OPGW且均逐塔接地。OPGW型号均为OPGW-100,其内径与外径之比为式（1.2.1）中a1为1侧导线电流、a为120°复数5.64mm/6.60mm,单位长度直流电阻为0.93Ω。导线型号为2*LGJ-400/35,子导线内径与外径之比单位、R为该档距OPGW的电阻,D0为大地等效为4.55mm/13。42mm,分裂导线等效半径为导线的深度,r为OPGW的有效半径,ƒ为电流频

22019率,ρ为土地电阻率,dn-m为两根导体的间距,2号1.3全档距诺顿等效取能电路计算地线侧的物理量同理由公式（1.2.1）得到。设取能装置位于第t-1级至第t级杆塔构成的Df0660/档距内,按图5流程流程合并第1级至第t-1级杆Ei(1)Ei(1-1)Ei(1-2)塔的单档距模型。下以第1第2两档距的合并详Zi(2-1)0.05j0.145lg(d1-2/)r细地描述了各个操作细节。Zi(1)R0.05j0.145lg(D0/)1.2r（.1）对第1档距网络模型的输出端与第2档距网2络模型的输入端、两网络的接地端进行“并端”操Ei(1-)Ⅰj0.145Ia1alg(d1-1a/d1-1b)alg(d1-1a/d1-1c)作：联立Y1与Y2,并使用矩阵的初等变换令联合2Ei(1-Ⅱ)j0.145Ia2alg(d1-2c/d1-2b)alg(d1-2c/d1-2a)矩阵Yc中对应第1档距网络里输出端、接地端的令Ri为i号杆塔接地电阻、RB(i)为连接两根地线行与列加至Yc中对应第2档距输入端、接地端对的横担的电阻值。根据RB（i）、Ri、公式（1.2.1）应的行与列,并划去第1档距网络里参与“并端”计算的各电气量建立支路与端点,将单档距等效的端子。合并后的端子作为联合网络的输入端、电路里的端子按照图3右图给定顺序编号,视①、接地端,联合网络的输出端为第2档距网络模型②端子为模型输入端,③、④为模型输出端,得到的输出端,保留此刻Yc数值。右侧的中间段（编号2≤i≤n-1）单档距架空线路令令不不定定导导纳纳矩矩阵阵模型,图3左侧为初始段/末段模型。开开始始YYcc按按照照YYi的i的输输入入端端、、输输出出端端、、接接地地端端以以及及内内部部端端子子Y=AY(1RiaeccvsY)e-1AT(1.2.2)的的次次序序排排列列，，对对YYcc进进a行行内内部部端端子子的的““封封禁禁形形成成11至至tt--11号号档档距距””与与““接接地地””操操作作，，接下来使用公式（1.2.2）建立共地6端子不的的不不定定导导纳纳矩矩阵阵。。得得到到仅仅含含输输入入端端、、输输出出端端的的定定导导纳纳矩矩阵阵YY定导纳矩阵Yi描述图3右侧的中间段单档距线。。““封封禁禁””操操作作见见公公式式（（11..33..11））。。路等效电路。公式中Y是各支路导纳构成的对形形成成11至至tt--11号号档档距距e1的的输输入入、、输输出出端端的的接接角导纳矩阵,Rccvs为支路间互感系数矩阵,Ab是节地地短短路路电电流流。。并并从从第第ii根根据据公公式式（（11..33..22））杆杆塔塔（（22≤≤ii≤≤tt--11））开开可可以以将将定定导导纳纳矩矩阵阵点-支路关联矩阵。始始循循环环。。YY化化为为混混合合参参数数矩矩阵阵HH，，并并计计算算并并端端Zi(2)Ei(1)Zi(2-1)Zi(2)Zi(2-1)后后YYi输i输出出端端处处的的等等效效①③①③NO输输出出电电流流源源RB(i)/2RB(i)/2ii--11等等于于11？？R/2⑤RB(i)/2⑤IIeeqq（（11--i,i1,1))与与IIeeqq11--i,i2,2))。。B(i)②④②④Zi(1)Ei(1)Zi(1-2)Zi(1)Zi(1-2)Ic(i,1)RiIIc(i,1)RiIc(i,3)回回到到YYcc矩矩阵阵，，将将c(i,3)端端子子排排列列的的顺顺序序为为令令YYeeqq==YY11。。而而输输出出端端、、接接地地端端、、Ic(i,2)Ic(i,4)Ic(i,2)Ic(i,4)IIeq（1-i,1）与与IIeq（1-i,1）输入端，“封eq（1-i,1）eq（1-i,1）输入端，“封均均设设置置为为00。。禁禁””输输入入端端子子，，得得到到YYeeqq。。图4诺顿定理在多端口网络的应用Fig.4ApplicationofNorton'stheoreminmultiportnetwork联联立立YYeeqq与与YY22，，得得联联合合NO矩矩阵阵YYcc。。ii等等于于tt--11？？将单档距地线等效模型的输入端子、输出端子与接地端子短接,计算输入端口、输出端口的短路电流。根据替代定理知可用端口的短路电流YYcc中中对对应应YYeeqq输输出出端端、、接接地地端端的的行行列列与与输输出出YYeeqq与与IIeeqq（（11--i,i1,1））、、YYi输i输入入端端、、接接地地端端对对IIeeqq（（11--i,i1,1））。。响应c(i,node)将内部电压源替换掉如图4。这样原应应的的行行列列进进行行不不定定导导纳纳矩矩阵阵的的““并并端端””。。单档距地线等效电路可用不定导纳矩阵与并联结结束束在输入输出端子侧的电流源描述。初始段/末段电路模型与中间级档距模型的建立类似,不同之图5第1至第i档距模型的合并流程图Fig.5FlowchartofcombinationamongNo.1span处为矩阵是共地4端网络且c(1,1)c(1,1)均为0。

32019toNo.ispanmodulestheenergyharvestingcircuit对Yeq与Y（ii>2）重复上述的过程,可得到编计算等效输出电流源大小eq(1-2,1)、eq(1-2,2)：号1至编号i级杆塔间等效3端不定导纳矩阵Yeq使用初等变换令Yc的排序按保留端子（输入端、与输出端口侧的对地并联等效输出电流eq(1-i,1)、输出端、接地端）、封禁端子（内部端子）的次序划分矩阵,对Yc使用公式（1.3.1）进行内部端＇eq(1-i,2)。第t级至第n级杆塔等效模型的形成与子的“封禁”得Y,然后进行“接地”操作,即划去接c地端子对应的行列。获仅包含输入、输出端的定之类似。第1到第t-1杆塔内的三端子不定导纳导纳矩阵Y。按输入端子、输出端子的次序划分阵Yeq化为接地二端口网络Y1-t-1,可按矩阵化为二端口电路。最终全线等效电路可表示为图6,进而矩阵Y,以[c(1,1)+c(2,1),c(1,2)+c(2,2),0,0]为输入向根据戴维南定理计算负载Zload看入的等效电动量,使用公式（1.3.2）将Y化为混合参数矩阵H,势与等效阻抗Zeq。计算输出端子处接地时的电流,计算出此值后,将其与Y2输出端的并联电流源相加的等效输出电2基于等效模型的地线取能效果讨论流eq(1-2,1)、eq(1-2,2)。若利用互感器取能,常见的方案有直接接入法与间接接入法两种。采用直接接入法需要在YYc11c12OPGW接续塔上将互感器的一次绕组串入。这种YcYYc21c22（1.3.1）方案可以自由控制互感器的一次侧绕组匝数,进1而进行充分的阻抗匹配。缺点是OPGW内含通YcYYYYc11c12c22c21讯光纤不能随意断开,此方案只能在OPGW接续YY1112塔进行取能,应用场景有限制。采用间接接入法则YYY2122是将可开合式电流互感器卡入OPGW。间接接入Y11YY法避免了直接接入法需要断开OPGW的限制,但111112H（1.3.2）11这种方案相当于由OPGW充当互感器一次绕组,YYYYYY211122211112阻抗匹配效果与一次侧匝数为1匝的直接接入法U1HHI11112I2HH21220相同。难以进行充分的阻抗匹配法。2计算等效不定导纳矩阵：回到进行“并端”P=ERload（2.1.1）22操作步骤末保留的Y数值。调整端子排列的顺(Re(Zeq)Rload)Im(Zeq)c序为输出端、接地端、输入端,将Yc的输入端子考虑阻性负载,对于直接接入法可通过公式“封禁”,得1、2档距的等效3端子不定导纳矩阵（2.1.1）计算取能功率,以给定算例进行计算（如Yeq。图7）,当导线电流达到180A并进行充分阻抗匹ZloadZt(1)Et(1)Zt(1-2)配后,理论取能极限Pm≈80W。Y1-t-1(B)2Xload=/NAl（2.1.2）Zt(2)Et(2)Zt(2-1)1Yt-n(B)Y1-t-1(B)对于间接接入法,考虑到环形互感器二次侧Ieq(t-1,1)Ieq(t,1)无电流,不对一次侧去磁时,在OPGW上产生的压Y1-t-1(B)Yt-n(A)Ieq(t-1,2)Ieq(t,2)降最大,此时互感器相当于一电感线圈。令环形铁芯参数取较大值：外径D=125mm,内径d=64mm高度H=40mm,相对磁导率μr=8000。由公式图6OPGW取能方案的等效电路示意图（2.1.2）可得此时互感器感抗为0.01Ω,远小于Fig.6SchematicdiagramofEquivalentcircuitof

42019OPGW的理论等效阻抗（见图（7））,此时取能[10]功率依赖于互感器二次侧的匹配情况。设计后续电路时,可认定OPGW流过的电流为随导线电流变化的受控电流源。3影响取能效果的主要因素首先对XM线作图7,由图得等效电动势eq先上升后下降,等效阻抗Zeq先下降后上升。两参数在初始段均经过约十个档距过渡到稳定状态。图8接地电阻对等效参数的影响Fig8.EffectofgroundresistanceonequivalentParameter从图8来看,若全线接地阻抗始终偏大,会使得eq与Zeq的稳定值上升,此外eq过渡至稳定值所需的档距数增加。若线路较短时,中间部分模型图7等效参数随档距编号变化的关系参数经初始段后若干档距即达到稳定值的结论Fig7.Relationamongtheequivalentparametersand即失效,这种情况下间接接入法或直接接入法在theserialnumberofspan设计取能设备时都要考虑模型参数沿随杆塔编号变化产生的变化。讨论各种因素对于eq与Zeq的影响：经编程当线路线路参数已过渡至稳定后,如果局部仿真，发现模型影响较大的参数有档距长度、接若干档距接地阻抗发生突变,从图中来看其影响地电阻、换相点,图8至图10以图7各参数稳定会在前后5-10个档距自行消除。值得一提的是这值作为基准值绘出各因素的相对影响。种情况下eq与Zeq同步上升,即流经OPGW的电3.1接地阻抗对沿线模型参数的影响分析全线接地阻抗均偏大与局部线路接地流不变,故局部接地电阻突变不会影响间接接入阻抗突然增大两种情况导致的影响。相应的绘制法的取能效果。全线杆塔接地阻抗由3Ω上升至15Ω时、线路第3.2档距长度对沿线模型参数的影响41-50号杆塔内接地阻抗由3Ω上升至15Ω时的同样按照全线档距均偏大与局部线路档距参数曲线如图8。突然增大两种情况的影响，绘制全线档距由300m上升至400m时、线路第41-50号杆塔内档距由300m上升至400m时的参数曲线如图9。若全线档距均偏大,会致使eq稳定值减小而Zeq稳定值增大,使两种取能方式的理论极限均下降。而局部档距增大的影响依旧是使得局部的eq与Zeq同步上升,并经过若干档距后恢复至原本稳定参数,不影响间接接入法取能的效果。

520194现场试验对模型效果的验证测试点选择在国家电网山东省电力公司下220kV线路XM线Ⅰ/Ⅱ线的Ⅰ侧地线（是同塔架设）以及500kV线路TT线/JT线的两侧地线（两线路的部分档距是同塔架设的）。验证模型的有效性需要检验eq与Zeq因OPGW不方便断开,选择测量流经OPGW的电流eq／Zeq检验模型的有效性,最终测试结果如表1。图9档距长度对等效参数的影响Fig9.Effectofspanonequivalentparameters3.3导线换相点对于等效参数等影响当同塔双回线路某侧导线进行换相时,导线在OPGW上的感应电势会发生变化,进而影响到单档距端口处等效输出电流源大小,显然这个过程不涉及阻抗变化。图10绘出了单侧导线采用图11实地测量照片Fig11.Photographoffieldmeasurement几种典型方式换相时,全线eq的变化趋势。表１中的试验数据显示：通过仿真得到的计换相点处的eq会因为感应电势的突变产生算值可以反映出逐塔接地OPGW的感应电流随导线电流变化的趋势。但试验得到的电流实际值不光滑的变化。按换相方式的不同,eq原本的稳与模型计算的仿真值也存在一定误差,这主要是由于以下两个原因：态值会从换相点前若干档距下降至不同的稳态1、建模时依据的各级杆塔数据如接地电阻值。两种取能方案的取能极限均会受到削弱。若率是变化的,而建模时所以得到的纸面数据具有有必要,需对换相后的档段架设的设备重新设计时效上的滞后性;2、考虑到建立瞬时模型将会将参数。模型大大复杂化,本模型采用的是稳态模型。但实际导线电流的幅值存在瞬时抖动,因此会带来一定误差。表1OPGW流过电流测试结果Tab.1MeasurementresultsofcurrentflowinginOPGW测量地点导线电流/A测量值/A理论值/A误差/%XM线66#小182.23/186.3715.4113.0810.56XM线66#大192.62/194.1114.5513.795.22TT线301#小231.81/283.2523.5020.4413.09图10换相点对等效电动势变化TT线301#大216.83/314.2224.6222.858.10JT线107#小254.60/274.7830.1126.7911.01Fig10.InfluenceofcommutationpointonequivalentelectromotiveforceJT线107#大253.29/272.1828.626.826.22总体来讲,通过上文建立的模型计算的取能

62019等效参数总体而言符合实地试验测量得到的结[5张殿生．电力工程高压送电线路设计手册[M]．第2版．北京：中国电力出版社,2003:156-161．ZHANGDiansheng.Design果，此模型可以用于基于逐塔接地OPGW电流manualofelectricalengineeringoftransmissionline[M].2nd的互感器法地电位取能的前期设计参数整定。ed.Beijing:ChinaElectricPowerPress,2003:156-161.[6]HORTONR,HALPINM,WALLACEK.Inducedvoltagein5结论paralleltransmissionlinescausedbyelectricfieldinduction[C]//Proc.11thInt.Conf.Transm.Distrib.Construct.,Oper.,1）本文建立了一种基于逐塔逐基接地Live-LineMaint..Albuquerque,NM:[s.n.],2006:1-7.OPGW输电线路的地线等效取能电路模型,通过[7]R.L.Vasquez-Arnez,M.Masuda,J.A.Jardini,andE.J.V.实地测量测试线路的OPGW电流验证了模型有Nicodem,“Tap-offpowerfromatransmissionlineshieldwirestofeedsmallloads,”presentedattheIEEE-PESTransm.Distrib.效性。Conf.Expo.LatinAmerican,SãoPaulo,Brazil,Nov.8–10,2）根据两种典型的设计方案定性分析了二2010.[8]R.L.Vasquez-Arnez,M.Masuda,J.A.Jardini,W.Kaiser,and者在三种因素作用下取能的效果受到的影响。根E.J.V.Nicodem,“Tap-offpowerfromtheoverheadshieldwires据分析直接接入法取能功率较大,主要受各种因ofanHVtransmissionline,”IEEETransactionsonPower素限制较大,间接接入法难以完全进行阻抗匹配,Delivery,vol.27,pp.986-992,April2012[9]范松海,谢彦斌,刘益岑,龚奕宇,蒋兴良,胡建林.逐塔接地条件下但受装设地点、附近杆塔参数影响较少。OPGW地线取能方法研究[J].高压电本文主要为具体设计基于双逐塔逐基接地器,2017,53(11):141-145+151.FANSonghai,XIEYanbin,LIUYicen,GONGYiyuJIANGXingliang,HUJianlinStudyonOPGW输电线路的取能装置做前期指向性参考PowerTappingMethodfromOpticalPowerGroundWire模型,接下来需要完成后续具体设计工作。（OPGW）GroundedtoEachTowerofTransmissionLine[J].HighVoltageApparatus,2017,53(11):141-145+151.参考文献[10]娄杰,陈常涛.基于启动电流的电流互感器取能电源优化分及实验验证[J].高电压技术,2018,44(06):1774-1781.LOU[1]朱永灿,黄新波,张冠军,赵隆,田毅.输电线路在线监测设备供Jie,CHENChangtao.OptimizationAnalysisandExperiment电电源应用分析[J].高压电器,2018,54(07):231-236.ZHUVerificationofCurrentTransformerPowerSupplyBasedYongcan,HUANGXinbo,ZHANGGuanjun,ZHAOLong,StartingCurrent[J].HighVoltageApparatus,TIANYi.ApplicationResearchofthePowerSupplyfor2018,44(06):1774-1781.TransmissionLineOn-lineMonitoringDevices[J].High作者简介：VoltageApparatus,2018,54(07):231-236.[2]卢新星.高压输电线路地线取能方法研究[D].长沙理工大学,王浩哲（1996），男，山东省临沂市，硕士，研究方向为输电线路在2018.Reserchonthemethodofenergizingthegroundof线监测设备。highvoltagetransmissionlines[D].ChangshaUniversityof刘之方（1977），男，山东省潍坊市，硕士，教授级高级工程师，主ScienceandTechnology,2018.要从事输变电设备及其智能化等方面的研究工作。[3]李维峰,付兴伟,白玉成,等.输电线路感应取电电源装置的研李志远（1982）男，山西大同市，硕士，高级工程师，主要从事电究与开发[J]．武汉大学学报,2011,44(4)：516-520．LI器新技术的研究工作。Weifeng,FUXingwei,BAIYucheng,etal.Developmentof吕学宾（1979），男，山东临朐市，硕士，高工，主要从事电网巡检powerinductiondevicesfortransmissionlines[J].Engineering技术。JournalofWuhanUniversity,2011,44(4):516-520.贾明亮（1987），男，安徽省含山县，学士，助理工程师，毕业后一[4]李先志,杜林,陈伟根,等．输电线路状态监测系统取能电源的直从事输电线路运行与检修工作。设计新原理[J].电力系统自动化,2008,32(1):76-80．LI李永亮（1982），男，山西大同市，硕士，高级工程师，主要从事高Xianzhi,DULin,CHENWeigen,etal.Anovelschemeof电压技术方面研究。draw-outpowersupplyutilizedintransmissionlinestatemoni闫晔（1986），女，河北省石家庄，硕士，高级工程师，毕业后一直toring[J].AutomationofElectricPowerSystems,从事从事电器新技术的研究工作。2008,32(1):76-80.