n300汽轮机课程设计

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1、一热力系统的热力计算1、高压缸部分主蒸汽压力Po=16.7MPa，高压缸的进汽损失，故高压缸进口压力。由，t0=537℃，查h-s图，hi0=3395.78KJ/kg。因为高、中压缸分缸压力一般为入口压力的18%~26%，所以选取排汽压力为MPa。由MPa等熵，查h-s图知KJ/Kg故H01=h0-hHS=3395.78–2981=415KJ/kg。初步估计高压缸效率为，则实际焓降为：KJ/KgKJ/Kg由以上数据，可画出高压缸近似膨胀过程曲线如图1-1。2、中、低压缸部分如第一部分所述，高压缸排出蒸汽通过再热器后压力降为3.26MPa，温度升高为537℃。选取再热损失△P＝9.58%，所以

2、Pzr=(1-△P)PzH=90.42%×3.62=3.272MPa。考虑中压缸进汽损失，有PI＝(1-1.74%)Pzr=(1-1.74%)×3.282MPa。由tzr=537℃，查h-s图可知，hzr=3537.7KJ/kg，中压缸效率可初步估计为hoim=90%，将中压缸分缸压力选为入口压力的25.5%，中压缸的排汽压力为PzI=25.5%×PI=25.5%×3.224=0.81MPa。由PzI=0.81MPa等熵，查h-s图，知hzs=3106.7KJ/kg，H02=hzs=3537.7-3106.7=431KJ/kg实际焓降Hi=hoim×H02=90%×431=387.9KJ/k

3、g，所以蒸汽通过中、低压缸间的管道时，压力将会降低，取低压缸进汽损失△P=2%PzI，则低压缸进汽压力：PL=(1-△P)PzI=(1-2%)×0.81=0.80MPa由排汽压力Pk=5.4KPa，等熵查h-s图可知，hks=2273.8KJ/kg，所以：H03=h2-hks=hzr-h’i-hks=3537.7-387.9-2273.8=875.3KJ/Kg。初步估计低压缸效率=87%，则低压缸实际焓降：==87%×875.3=761.51KJ/kg。由以上所求出的各点参数值，便可画出中低压缸近似膨胀过程曲线。综上可估计汽轮机的膨胀过程曲线。见附图1=3537.7-387.9-761.51

4、=2388.3KJ/kg3、确定各级轴汽点参数（1）由汽轮机背压PK=5.4KPa，查饱和水蒸汽与饱和水表，在此压力下，饱和水蒸汽温度=34.2℃，设过汽度为1℃，则冷凝器出口温度tK==34.2℃。在冷凝汽力，排汽在恒压下将汽化潜热传递给冷却水，不考虑蒸汽在冷凝器冷却管间的冷阻影响则可得凝结水的参数。压力为5.4KPa，温度为36℃，对应焓值HtK=143.5KJ/kg，给水温度为272.5℃，按饱和水考虑，查饱和水与饱和水热汽表可得：=1197.2KJ/kg则理论给水焓升R=-=1197.2-143.5=1053.7KJ/kg（2）各加热器给水焓升分配选择给水温度和加热级数后，合理确定热

5、力系统及其给水焓升分配原则，对经济性和运行的可靠性有较大的影响。通常对于非有再热机组，给水回热系统多采用等焓升分配原则。但对于中间再热式汽轮机，应考虑再热后蒸汽从焓值提高对给水回热的影响，往往使一个加热器的抽汽来自再热的冷端，并使该级给水焓升增大，约为再热后一级的1.5～1.8倍，从降低再热后回热抽汽压力，增加抽汽作功量，再热后各级给水加热一般也采用等焓升分配原则。在实际回热加热系统中，还应考虑除氧器的定压运行情况及加热器生产情况，热力系统的布置方式等因素。对于本N300一次中间再热式汽轮机组，参考同类机组，考虑了生产实际中所遇到的各种因素的限制，将加热器参数汇总见下表（表1-2）表1-2回

6、热加热器参数汇总表参数加热器出口给水焓出口给水温度传热端差抽汽饱和水温抽汽饱和水焓对应的抽汽压力实际抽汽压力抽汽点焓值GJ11193.4272.5-1.6270.91205.75.626.33137.5GJ21044.824102411046.73.4583.6243020GJ3858.5199.60199.6843.91.511.723325GJ4712.2168.40168.4718.70.7940.813129.4GJ5559.71332.8135.8570.40.340.34072930.1GJ6435.4103.72.8106.5444.40.1270.1172754.2GJ735

7、1.283.62.886.4349.540.06340.05892635.6GJ8258.161.42.864.2254.20.02480.02362508.14、热平衡计算（1）估计总进汽量D0（1-1）其中　――额定电功率――机构效率　　　――汽轮机组相对内效率　　　――发电机效率　　　m――抽汽量增加系数　　　H0――汽轮机整机理想焓降　　　△D0――漏汽量和汽水损失对于本N300型机组，各参数取值如下