亿兆大厦工程高大支模架专项施工方案

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精选资料.亿兆大厦工程高大支模架专项施工方案（专家论证稿）上海中京城市建设有限公司二〇一五年八月可修改编辑116/116

1精选资料.目录一、编制依据3二、工程概况3三、轮口式支模架的特点4四、轮口式支模架的施工要点及技术参数5五、轮口式支模架的布置6六、施工部署及施工准备7七、操作工艺9八、模板质量标准11九、成品保护15十、模板施工职业健康安全要求159.1职业健康安全保证措施159.2环境保证措施16十一、混凝土浇筑施工方法及要求16十二、施工监测方案及安全应急预案1712.1施工监测方案1712.2安全应急预案18十三、附件（一）251、大梁（1200×1400mm）支模架计算书252、大梁（600×1400mm）支模架计算书393、大梁（350×1300mm）支模架计算书504、大梁（500×900mm）支模架计算书645、板（厚200mm）支模架计算书786、板（厚100mm）支模架计算书897、一般性楼盖计算书100十四、附件（二）115平面布置图、立面图、剖面图、节点详图115可修改编辑116/116

2精选资料.一、编制依据为响应绍兴市建设工程安全质量监督站关于新建工地模板支撑系统须启用工具式支撑架的号召。模板工程的施工质量是对整个砼工程质量，对下道工序的施工有直接的影响。因此，合理选用模板体系，做好模板接缝和细部处理，严格执行“三检制”，保证模板的施工质量，确保主体结构达到合同标准。1、JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范2、JGJ84-2001、JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范3、JGJ59-2011建筑施工安全检查标准4、《建筑施工手册》5、DB33/1035-2006建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（浙江省工程建设标准）6、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008二、工程概况亿兆大厦工程位于绍兴市镜湖新区，南面为界树坊小区，北面是凤林西路，东面为绍兴市农业产品检测中心，西面为一幢正在建造的工商大厦，交通较为便利。工程建设用地约7000㎡，总建筑面积约33404.42㎡，其中地上总建筑面积25109㎡,地下总建筑面积8295.42㎡，总高为80m,本工程主要包括一幢19层综合楼及2层地下室，框架剪立墙结构。由绍兴亿兆置业有限公司投资建设，浙江联建工程设计有限公司设计，浙江盛华工程建设监理有限公司监理，上海中京城市建设有限公司组织施工，绍兴市建筑工程质量监督站质检。由黄学良担任项目经理，钟金龙担任现场技术负责人。高支模架搭设标高为：-0.05m～-4.25m、-4.25m～-7.85m（地下室部位）、-0.05m～9.95m（门厅部位）、-0.05m～9.95m（局部14.45m）（商业部位）、9.95m～21.95m（宴会厅部位）；搭设高度为：（地下室部位）4.2m、3.6m、（门厅部位）10m、（商业部位）10m（局部14.5m）、（宴会厅部位）12m；高支模架搭设范围为：（地下室部位）1-12×A-H轴、（门厅部位）8-11×B-C轴、（商业部位）7-12×D-F轴、（宴会厅部位）2-5×B-F轴；搭设面积约为：（地下室部位）8442m²、（门厅部位）241m²、（商业部位）676m²、（宴会厅部位）773m²。可修改编辑116/116

3精选资料.梁：主梁截面尺寸主要由1200mm×1400mm、600mm×1400mm、350mm×1300mm、500mm×900mm、400mm×700mm、400mm×600mm、400mm×500mm几种，最大跨度为8.4m。（高大支模架区域）次梁截面尺寸主要为240mm×600mm、200mm×600mm几种，最大跨度为8.4m。（高大支模架区域）板：厚度主要为200m、120mm、100mm。柱：截面尺寸主要有600mm×1300mm、800mm×900mm、800mm×800mm、700mm×700mm、600mm×600mm几种。一、轮口式支模架的特点轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其主要特点是：1、具有可靠的双向自锁能力；2、无任何活动零件；3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由调节；6、产品标准化包装；7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。缺点：1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。本工程使用条件:由于本工程底板或楼板均为C30以上的钢筋混凝土板作为高支模支架的基础，可修改编辑116/116

4精选资料.具备轮扣式脚手架的搭设条件。一、轮口式支模架的施工要点及技术参数4.1施工要点1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由总包单位放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；5、轮扣式脚手架附图片。4.2轮扣式脚手架技术参数轮扣式脚手架严格按照GB24911－2010标准执行一、规格、型号名称型号A（MM）理论重量材质、壁厚立杆LG2.4米240014.02可修改编辑116/116

5精选资料.材质为Q235壁厚为3.0MM立杆LG2.1米210012.21立杆LG1.8米180010.67立杆LG1.5米15008.91立杆LG1.2米12007.41立杆LG0.9米9005.6立杆LG0.6米6004.06立杆LG0.3米3002.03横杆LG1.5米15006.28横杆LG1.2米12005.12横杆LG0.9米9003.91横杆LG0.6米6002.82横杆LG0.3米3001.674.3、设计荷载1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为900、1200、1800㎜时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30、25KN。2、横杆设计荷载：HG－90Pmax＝6.77KNQmax＝14.80KNHG－120Pmax＝5.08KNQmax＝11.11KNHG－180Pmax＝3.39KNQmax＝7.40KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。3、支座设计荷载：可调底座Pmax＝60KN，可调顶托Pmax＝60KN，可调早拆Pmax＝60KN。一、轮口式支模架的布置5.1轮扣式脚手架的布置首先进行满堂轮扣式脚手架的搭设，按照排架0.9m(局部1.5m)间距梁轴线布置。5.2对于局部特别是不规则的，框架轴线内有大梁的，则适当利用1.5米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距，保证立杆从梁轴线起900距离开始起步。可修改编辑116/116

6精选资料.5.3对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，（柱模板支设加固详图附在最后），柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400，水平间距200。对U型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。5.4对楼梯踏步的模板支设详见附后，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。5.5对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过20CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型托，即立杆最上端与最下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。5.6梁底采用钢管上铺设60*80木方,间距300,木方上铺设梁底板,梁底间距900支撑加固。5.7沿最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。5.8中间在纵横向应每隔四排立杆设置由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度不应小于6米,并在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45度~60度。(详图附后)一、施工部署及施工准备6.1工艺流程施工工艺流程：施工准备→柱钢筋加工制作及模板的配置→柱钢筋绑扎→内架搭设→梁底模及梁侧模的安装→平板模板安装及柱模板的安装→模板验收→梁钢筋绑扎→钢筋隐蔽验收→梁板柱混凝土浇筑→柱模拆除→梁侧模拆除→梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程：清理柱内杂物→弹边线及门洞口位置线→钢筋绑扎、预留洞口→自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装柱侧模→调整固定→自检、互检→验收→移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线→内架搭设→调整标高、剪力墙及柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装→绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。可修改编辑116/116

7精选资料.6.2施工准备6.2.1材料准备(1)各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。(2)根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。(3)对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。(4)原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。(5)模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划　　　　　　　　　　　　　　　　序号名称规格单位数量量进场时间118mm木胶合板915×1830块零层板浇筑完后分批进场2木枋60×80×2000条零层板浇筑完后分批进场3轮扣式立杆600~2400mm个零层板浇筑完后分批进场4轮扣式横杆1500、1200、900个零层板浇筑完后分批进场5顶托L=740mm个零层板浇筑完后分批进场6钢管Ф48×3.0吨零层板浇筑完后分批进场7步步紧1m个零层板浇筑完后分批进场(6)模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。6.2.2轮扣式支撑体系范围地下室顶板大梁部位3×F-G轴、6-7×F-G轴、门厅部位8-11×B-C轴、商业部位7-12×D-F轴、宴会厅部位2-5×B-F轴。6.2.3轮扣式支撑体系技术交底工作在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；1.轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。2.按规范要求（架体高度每隔一个步距）每隔4-6跨设置剪刀撑。3.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于650mm。4.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于200mm。5.架布置详见附后平面图。可修改编辑116/116

8精选资料.一、操作工艺7.1支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。7.2支撑体系轮扣式支撑体系本着创新工艺、新产品的原则。本工程部分支模体系采用轮扣支模架支模体系。我们对高大支模采取最不利荷载进行验算。对层高为12m，板厚为200mm；梁最大截面为1200×1400进行支模体系稳定性验算。立杆和水平杆采用φ48×3.0的轮扣钢管支模架，立杆间距为900mm×900mm，水平步距为1.8m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×3.0双钢管，钢管上铺60×80×1500木枋间距为@350mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过200mm。对一层结构每隔4-6跨由底到顶设置剪刀撑，剪刀撑设置角度45~60。7.3模板支设的要求7.3.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。7.3.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。7.3.3柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应≤1mm，模板间接缝高差、宽度≤2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。7.4模板拆除7.4.1拆除前的准备1）、拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；可修改编辑116/116

9精选资料.2）、全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；3）、清除架体上的杂物及地面障碍物；4）、拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；5）、根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的《内架拆除许可令》，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。7.4.2拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件——1007.4.3模板拆除注意事项1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。八、模板质量标准可修改编辑116/116

10精选资料.8.1保证项目模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。8.2基本项目模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。8.3允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项目允许偏差(mm)项目允许偏差(mm)轴线位移3表面平整度5标高-5～+2相邻两板表面高低差2截面尺寸-5～+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0～+108.4模板施工应注意的质量问题1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱2‰。3）、板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为可修改编辑116/116

11精选资料.75mm；同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。4）、梁侧板或板模夹在砼内防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模→梁侧模从梁柱处向中间安装→板模从梁边向中间安装。5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。6）、爆模或外凸原因分析：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；2）可修改编辑116/116

12精选资料.加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60°左右。附件可修改编辑116/116

13精选资料.建筑工程重大危险源施工程序验收表工程名称形象进度施工单位项目经理分包单位分包项目经理监理单位总监危险源类型危险源部位验收内容1、安全生产责任是否落实：是否2、分包合同是否备案：是否3、专项施工方案有否已经通过论证：是否4、专项施工方案有否按照专家意见进行完善：是否5、施工单位的隐蔽工程验收与技术复核情况：是否6、监理安全旁站记录是否齐全：是否7、作业人员持证上岗情况：是否8、其他：是否参加验收人员签名项目经理签名总监签名施工单位审核意见（盖章）年月日监理单位审核意见（盖章）年月日九、成品保护可修改编辑116/116

14精选资料.1）、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。2）、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。4）、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。5）、对柱子、楼梯阳角部位用旧模板包装好，其中柱角保护模板高度1.8m，宽80～100mm，楼梯踏步保护模板宽度50～80mm。6）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。十、模板施工职业健康安全要求9.1职业健康安全保证措施9.1.1一般注意事项1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3)、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。可修改编辑116/116

15精选资料.13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。9.1.2人员要求1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。2）操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。9.1.3模板支撑的检修安全措施1）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。9.2环境保证措施1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。①模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；②模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。①锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；②每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。①现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。②对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。十一、混凝土浇筑施工方法及要求根据建筑的结构特点,混凝土浇筑分两个施工段，混凝土浇筑时,分别从两头开始,即从两头同时用两台汽车泵向中间浇筑,避免施工缝的产生,确保工程的质量。混凝土浇筑过程中,有专人负责跟随检查模板及支架的变形情况,如果发现模板或支架有明显变形的,立即要求停止现场混凝土浇筑,对变形处模板与支架进行加固处理。可修改编辑116/116

16精选资料.在混凝土浇筑过程中,对模板及支架进行变形观测,并及时把变形测量数据记录下来,对变形大的模板立即要求进行支架与方木的加固处理。严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平。十二、施工监测方案及安全应急预案12.1施工监测方案1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；d、在梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。12.2安全应急预案1总则可修改编辑116/116

17精选资料.工作原则：统一领导，分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥，项目部内部各抢险小组统一接受项目经理指挥。适用范围：本工程轮扣式支撑体系范围发生的高空坠物、物体打击、触电、火灾等事故突发性灾害事件发生后的应急反应。2灾情预警和报告a灾害预警综合管理部收集各灾情信息，并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的发生趋势及可能对特定区域内的群众生命财产造成的威胁。b建议对策项目部根据灾情预测预警及时向监理、公司或有关部门提出应急对策建议和措施，或者制定针对性应急方案。c报告灾情灾情发生后，项目部立即向监理、公司或有关部门报告初步灾情并迅速组织有关部门调查核实灾情。发生特大灾害，可以越级向上级人民政府或主管部门报告。灾情内容主要包括：灾情种类，发生时间、地点、范围、程度、损失及趋势，采取的措施，生产、生活方面需要解决的问题等。d应急反应机构小范围灾情由项目部成立抢险救灾临时领导小组，项目经理为组长，项目副经理、总工程师为副组长，成员有项目部各部门成员组成。大范围的灾情在筹备组或有关部门的领导下，由项目部成立抢险领导小组，各施工队成立抢险小分队，负责本单位的防灾工作，并随时听从抢险救灾总指挥部的指示。e抢险队伍项目经理部分别精选一支不少于30人的抢险基本队伍，作为抢险救灾的骨干力量，现场的所有职工加入抢险基本队伍，参加抢险救灾，抢险队伍通过应急反应机构接受上级领导，并制订联络方案，按设防范围和标准上岗值班或接通知参加抢险。f应急救援的培训与演练培训可修改编辑116/116

18精选资料.预案和预警措施确立后，按计划组织项目经理部及施工大队的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能，每月一次。并在工人进场安全教育的同时进行教育。主要培训以下内容：（1）对危险源的突显特性辩识。（2）事故报警。（3）紧急情况下人员的安全疏散。（4）现场抢救的基本知识。演练预案和预警措施确立后，经过有效的培训，在工程开工后演练一次。根据工程工期长短不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。g报警指定机构人员、联系电话项目部综合管理部是报警的指定机构，综合管理部接到报告后并马上通知项目经理，同时向工地发出报警。应急组织机构图:应急救援电话1）项目部应急救援领导小组相关人员联系电话。序号姓名职务联系电话可修改编辑116/116

19精选资料.1项目部应急电话2项目经理3项目副经理3项目技术负责人4安全负责人5安全员6施工负责人7现场工长2）上级有关部门联系电话序号部门联系电话1公司总部2总公司经理3）社会相关救援机构联系方法；医疗、供电、供水、煤气、通讯等部门特服电话。序号部门联系电话1市人民医院1202消防中队119可修改编辑116/116

20精选资料.3派出所110应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。H应急线路根据现场作业位置、大门位置、施工现场情况和场外交通情况，设计一条应急路线。g防灾设备项目部和各施工队应根据本段工程和工地的实际情况，配齐配足木材、钢材、蓬布、止水材料、发电机、大功率抽水机、消防设备等应急抢险器材、设备。配备一定数量的汽车式起重机、挖掘机、自卸运输车，随时接受项目部的调遣。成立救护队及医疗抢救站，配备急救和抢救设备，并指定专人保管，经常保持其良好状态，抢救设备不得挪作他用。K可能发生的紧急情况及应急预控措施可能发生的紧急情况可能发生的紧急情况如表8-4-1。表8-4-1可能发生的紧急情况表序号可能发生的紧急情况发生原因1火灾事故事故现场的火源，临时用电未按规范执行、电焊作业时没对焊花采取隔离措施，易燃、易爆物品没隔离存放，作业人员将烟头随地乱扔等。2高处坠落可修改编辑116/116

21精选资料.事故现场的洞口、没覆盖严密，临边没有防护栏杆、安全网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规范要求搭设；作业层的架板铺设没按照规范要求铺设。伤者在进行高空作业时，没按照规范要求戴好安全帽并系好帽带，未穿好防滑鞋，在无防护条件的作业层，未按照规范要求穿戴好安全带。3物体打击事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有人违章作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区域。4触电事故事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备带电、漏电。伤者未经过专业培训，未取得特种作业人员操作上岗证，伤者使用绝缘性能不合格的电气设备。作业时未穿好绝缘鞋，戴好绝缘手套。M应急预控措施应急预控措施见表8-4-2。表8-4-2应急预控措施一览表序号事故预控措施1火灾事故A现场组建以项目经理为第一责任人的防火领导小组和义务消防队员、班组防火员。B把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。C施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部负责维护、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好书面记录。D一般临时设施，每一百平方米配备一只九升灭火机，临时木工棚、油漆间等每二十五平方米配一只各类合适的灭火机。E划分动火区域，现场的动火作业执行审批制度，并明确一、二、三级动火作业手续，落实好防火监护人员。F电焊工在动用明火时必须随身带好“二证”(电焊工操作证、动火许可证)、“一器”(消防灭火器)、“一监护”(监护人职责交底书)。可修改编辑116/116

22精选资料.G气割作业场所必须清除易燃物品，乙炔瓶和氧气瓶使用时两者的距离不得少于5m，离火源不得少于10m。H施工现场配置2寸消防水管和独立电源的消防水泵，场地四周各设一消防栓，并设醒目的红色警示灯。I规范用电，防止电起火。2高处坠落A本工程作业面较大，高处作业涉及人员较多，应该引起高度重视。B高处作业人员须经医生体验合格，凡患有不适宜从事高空作业疾病的人员，一律禁止从事高空作业。C高空作业应有足够的照明设备和避雷措施。D高空作业所需的料具、设备等，必须根据本工程施工进度随用随运，禁止超负荷堆放。E料具应堆放平稳，工具应随时放入工具袋内，严禁乱堆乱放和从高处抛掷材料、工具、物件。F作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。3物体打击A高空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行人，闲人通行闯入。B在建筑场地的出入口，搭设长3～6m宽度大于通道两侧各1m的双层防护棚，棚顶满铺脚手板作为安全通道。C临近施工区域的办公区、宿舍区、及对人和物构成威胁的地方，亦支搭双层防护棚。D严禁往下抛物，楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾倒时应有防护设施并设专门区域。E作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。4触电事故A现场临时施工用电除符合供电部门规定外，严格执行JGJ46-2005《施工现场临时用电安全技术规范》要求采用三相五线制(TN-S接零保护系统)，实施三级配电、两级保护。B进行现场临时用电方案编制，场内用电按平面图统一布置。可修改编辑116/116

23精选资料.C临时用电方案由投标人总部总工程师审批后实施，所有动力用电线路均采用三相五线制，并主要采用埋地方式进行敷设，以确保安全用电。D所有机械必须要接零接地保护，配电箱设漏电保护器，所有配电箱保证一闸一保险，并派专人管理，地下室、楼梯间使用低压电源，但必须确保夜间有足够的照明。E配电线路按用电平面布置图的规定敷设，埋地深度大于70cm，且均绝缘良好，截面积不得少于规范要求。F室内、外线路均与施工机具，车辆及行人至少保持规范规定的最小安全距离。G外电防护：外电小于安全距离必须要制定外电防护措施。N灾害处理各队伍均有二名工作小组成员值班，随时和上级部门、业主保持联络。发生险情后，立即报告现场总值班。值班负责人立即组织现场人员进行抢险，派人到防灾器材专用仓库提取器材，布置就位。值班负责人有权调动当班上岗人员和抢险机动人员。同时联络及时通知本队伍领导赶赴现场，并将情况汇报给上级部门值班室。负责人赶到现场，组织指挥抢险。i抢险步骤将通讯工具分发到现场主要抢险负责人；各级抢险负责人进行分工、协调工作；提取或调集防灾器材；实施抢险，组织转移安置公私财物和人员。L灾情、事故搜集和报告灾情、事故发生后，项目部在监理的指导下及时组织有关部门和人员核查统计汇总灾害损失情况，并逐级上报。发生建设工程重大安全险情或重大事故后，应立即将事故情况如实向事故所在地建设行政主管部门或其他有关部门报告。可修改编辑116/116

24精选资料.在公安、消防、卫生等专业抢险力量达到现场前，应立即启动本单位的应急抢险预案，全力协助开展事故抢险救援工作。同时协助有关部门保护现场，维护现场秩序，妥善保管有关物证，配合有关部门收集证据。应急状态终止后，各有关单位、部门及时做出书面报告。十三、附件（一）1、大梁（1200×1400mm）支模架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL6新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1200×1400新浇混凝土结构层高(m)3.85梁侧楼板厚度(mm)200二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.11对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2可修改编辑116/116

25精选资料.当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.192风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0.64三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,950梁底支撑小梁根数7每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：可修改编辑116/116

26精选资料.平面图可修改编辑116/116

27精选资料.立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4可修改编辑116/116

28精选资料.q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.261kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝43.497kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝35.8kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×43.497×0.22+0.121×1.764×0.22＝0.195kN·mσ＝Mmax/W＝0.195×106/54000＝3.606N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×35.8×2004/(100×10000×486000)＝0.074mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×43.497×0.2+0.446×1.764×0.2＝3.576kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×43.497×0.2+1.223×1.764×0.2＝10.375kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×43.497×0.2+1.142×1.764×0.2＝8.476kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×35.8×0.2＝2.814kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×35.8×0.2＝8.184kNR3'=0.928q2l=0.928×35.8×0.2＝6.644kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80可修改编辑116/116

29精选资料.小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.576+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×1.2/6+0.5×(1.4-0.2)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×max[0.75-1.2/2，(1.5-0.75)-1.2/2]/2×1，10.375+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.2/6}=10.423kN/mq2＝max{2.814+(0.3-0.1)×1.2/6+0.5×(1.4-0.2)+(0.5+(24+1.1)×0.2)×max[0.75-1.2/2，(1.5-0.75)-1.2/2]/2×1，8.184+(0.3-0.1)×1.2/6}＝8.224kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×10.423×0.2252，0.5×10.423×0.22]＝0.208kN·mσ＝Mmax/W＝0.208×106/64000＝3.257N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算可修改编辑116/116

30精选资料.Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×10.423×0.225，10.423×0.2]＝2.085kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.085×1000/(2×60×80)＝0.651N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×8.224×2254/(100×9600×2560000)＝0.006mm≤[ν]＝l1/250＝225/250＝0.9mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.224×2004/(8×9600×2560000)＝0.067mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×10.423×0.225，0.4×10.423×0.225+10.423×0.2]＝3.023kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R7＝1.447kN，R2＝R6＝3.023kN，R3＝R4＝R5＝2.472kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×8.224×0.225，0.4×8.224×0.225+8.224×0.2]＝2.385kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'7＝1.226kN，R'2＝R'6＝2.385kN，R'3＝R'4＝R'5＝1.941kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：可修改编辑116/116

31精选资料.1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.346×106/4490＝77.011N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.857kNτmax＝2Vmax/A=2×2.857×1000/424＝13.477N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)可修改编辑116/116

32精选资料.νmax＝0.297mm≤[ν]＝l/250＝550/250＝2.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=2.303kN，R2=6.727kN，R3=6.727kN，R4=2.303kN正常使用极限状态支座反力依次为R'1=1.377kN，R'2=5.145kN，R'3=5.145kN，R'4=1.377kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.492号主梁自重忽略不计,计算简图如下：R＝max[R2，R3]=[6.727，6.727]=6.727kN，R'＝max[R2'，R3']＝[5.145，5.145]=5.145kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.757×106/4490＝168.565N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！可修改编辑116/116

33精选资料.2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)Vmax＝3.364kNτmax＝2Vmax/A=2×3.364×1000/424＝15.866N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝0.44mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=10.091kN，R2=10.09kN八、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205计算简图如下：可修改编辑116/116

34精选资料.R＝max[R1，R4]=2.303kN，R'＝max[R1'，R4']＝1.377kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.259×106/4490＝57.708N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝1.152kNτmax＝2Vmax/A=2×1.152×1000/424＝5.432N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)可修改编辑116/116

35精选资料.νmax＝0.118mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=3.455kN，R2=3.455kN九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内2号主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[3.455,3.455]＝3.455kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝10.09kN≤[N]＝30kN满足要求！十、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4962、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.192×0.45×1.82/10＝0.032kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.9×2]×1＝40.932kN/m可修改编辑116/116

36精选资料.2)小梁验算q1＝max{3.241+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×1.2/6+0.5×(1.4-0.2)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×max[0.75-1.2/2，(1.5-0.75)-1.2/2]/2×1，9.393+0.9×1.2×(0.3-0.1)×1.2/6}=9.437kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝3.127kN，R2＝9.136kN，R3＝9.136kN，R4＝3.127kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(3.85-1.4)+Mw/lb＝max[3.127+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.75-1.2/2)/2×0.9，9.136，9.136，3.127+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.9+1.5-0.75-1.2/2)/2×0.9]+0.397+0.032/1.5＝9.555kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9554.562/(0.496×424)+0.032×106/4490＝52.502N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)300立杆底座宽b(mm)300F1=N=9.555kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值可修改编辑116/116

37精选资料.σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×2120×230/1000=535.872kN≥F1=9.555kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积可修改编辑116/116

38精选资料.βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=16.7N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(900)×(900)/(300×300)]1/2=3，Aln=ab=90000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×90000/1000=6087.15kN≥F1=9.555kN满足要求！2、大梁（600×1400mm）支模架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称WKLB1新浇混凝土梁计算跨度(m)7.5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1400新浇混凝土结构层高(m)12梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.11对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2可修改编辑116/116

39精选资料.当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.202风压高度变化系数μz1.052风荷载体型系数μs0.64三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,550梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：可修改编辑116/116

40精选资料.平面图可修改编辑116/116

41精选资料.立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4可修改编辑116/116

42精选资料.q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.261kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝43.497kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝35.8kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×43.497×0.152+0.121×1.764×0.152＝0.11kN·mσ＝Mmax/W＝0.11×106/54000＝2.028N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×35.8×1504/(100×10000×486000)＝0.024mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×43.497×0.15+0.446×1.764×0.15＝2.682kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×43.497×0.15+1.223×1.764×0.15＝7.781kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×43.497×0.15+1.142×1.764×0.15＝6.357kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×35.8×0.15＝2.11kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×35.8×0.15＝6.138kNR3'=0.928q2l=0.928×35.8×0.15＝4.983kN五、小梁验算可修改编辑116/116

43精选资料.小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.682+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×1.4]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×((0.9-0.45)-0.6/2)/2×1，7.781+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.818kN/mq2＝max{2.11+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×1.4+(0.5+(24+1.1)×0.1)×((0.9-0.45)-0.6/2)/2×1，6.138+(0.3-0.1)×0.6/4}＝6.168kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×7.818×0.452，0.5×7.818×0.22]＝0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/64000＝2.474N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！可修改编辑116/116

44精选资料.2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×7.818×0.45，7.818×0.2]＝2.111kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.111×1000/(2×60×80)＝0.66N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×6.168×4504/(100×9600×2560000)＝0.07mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝6.168×2004/(8×9600×2560000)＝0.05mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×7.818×0.45，0.4×7.818×0.45+7.818×0.2]＝3.87kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝1.767kN，R2＝R4＝3.87kN，R3＝3.165kN，R5＝1.951kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×6.168×0.45，0.4×6.168×0.45+6.168×0.2]＝3.053kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝1.484kN，R'2＝R'4＝3.053kN，R'3＝2.485kN，R'5＝1.668kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：可修改编辑116/116

45精选资料.1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.185×106/4490＝41.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.683kNτmax＝2Vmax/A=2×4.683×1000/424＝22.088N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)可修改编辑116/116

46精选资料.νmax＝0.065mm≤[ν]＝l/250＝350/250＝1.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.058kN，R2=6.117kN，R3=6.309kN，R4=1.138kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[1.058,1.138]＝1.138kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝6.309kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4962、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.202×0.45×1.82/10＝0.033kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算可修改编辑116/116

47精选资料.q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.9×2]×1＝40.932kN/m2)小梁验算q1＝max{2.431+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×1.4]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×((0.9-0.45)-0.6/2)/2×1，7.045+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.077kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.978kN，R2＝5.56kN，R3＝5.752kN，R4＝1.059kN立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4+N边]+0.9×1.2×0.15×(12-1.4)+Mw/lb＝max[0.978，5.56，5.752，1.059+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.6/2)/2×0.9+1.717+0.033/0.9＝7.507kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7506.671/(0.496×424)+0.033×106/4490＝43.133N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)300立杆底座宽b(mm)300F1=N=7.507kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m可修改编辑116/116

48精选资料.临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1600mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1600×100/1000=160.16kN≥F1=7.507kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积可修改编辑116/116

49精选资料.Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(900)×(900)/(300×300)]1/2=3，Aln=ab=90000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×90000/1000=5212.35kN≥F1=7.507kN满足要求！3、大梁（350×1300mm）支模架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称YWKL1新浇混凝土梁计算跨度(m)24.3混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×1300新浇混凝土结构层高(m)12梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2可修改编辑116/116

50精选资料.风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.202风压高度变化系数μz1.052风荷载体型系数μs0.64三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)392,508梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：可修改编辑116/116

51精选资料.平面图可修改编辑116/116

52精选资料.立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，可修改编辑116/116

53精选资料.1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×1＝42.163kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝40.399kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝33.25kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×42.163×0.1752＝0.161kN·mσ＝Mmax/W＝0.161×106/54000＝2.989N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×33.25×1754/(100×10000×486000)＝0.033mm≤[ν]＝l/250＝175/250＝0.7mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×40.399×0.175+0.437×1.764×0.175＝2.786kNR2=1.25q1l=1.25×42.163×0.175＝9.223kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2l=0.375×33.25×0.175＝2.182kNR2'=1.25q2l=1.25×33.25×0.175＝7.273kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：可修改编辑116/116

54精选资料.q1＝max{2.786+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(1.3-0.1)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2]/2×1，9.223+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2}=9.266kN/mq2＝max{2.182+(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(1.3-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×max[0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2]/2×1，7.273+(0.3-0.1)×0.35/2}＝7.308kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×9.266×0.32，0.5×9.266×0.22]＝0.185kN·mσ＝Mmax/W＝0.185×106/64000＝2.896N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×9.266×0.3，9.266×0.2]＝1.853kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.853×1000/(2×60×80)＝0.579N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×7.308×3004/(100×9600×2560000)＝可修改编辑116/116

55精选资料.0.016mm≤[ν]＝l1/250＝300/250＝1.2mmν2＝q2l24/(8EI)＝7.308×2004/(8×9600×2560000)＝0.059mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×9.266×0.3，0.4×9.266×0.3+9.266×0.2]＝3.058kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.436kN，R2＝3.058kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×7.308×0.3，0.4×7.308×0.3+7.308×0.2]＝2.412kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝1.237kN，R'2＝2.412kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算可修改编辑116/116

56精选资料.主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.083×106/4490＝18.494N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.529kNτmax＝2Vmax/A=2×1.529×1000/424＝7.212N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.025mm≤[ν]＝l/250＝392/250＝1.568mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.216kN，R2=2.749kN，R3=2.749kN，R4=0.216kN可修改编辑116/116

57精选资料.正常使用极限状态支座反力依次为R'1=0.189kN，R'2=2.254kN，R'3=2.254kN，R'4=0.189kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.492号主梁自重忽略不计,计算简图如下：R＝max[R2，R3]=[2.749，2.749]=2.749kN，R'＝max[R2'，R3']＝[2.254，2.254]=2.254kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.824×106/4490＝183.497N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算可修改编辑116/116

58精选资料.2号主梁剪力图(kN)Vmax＝2.749kNτmax＝2Vmax/A=2×2.749×1000/424＝12.967N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝2.625mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.498kN，R2=5.498kN八、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205计算简图如下：可修改编辑116/116

59精选资料.R＝max[R1，R4]=0.216kN，R'＝max[R1'，R4']＝0.189kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.065×106/4490＝14.418N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝0.216kNτmax＝2Vmax/A=2×0.216×1000/424＝1.019N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)可修改编辑116/116

60精选资料.νmax＝0.22mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.432kN，R2=0.432kN九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内2号主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.432,0.432]＝0.432kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝5.498kN≤[N]＝30kN满足要求！十、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4962、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.202×0.9×1.82/10＝0.067kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.9×2]×1＝38.178kN/m可修改编辑116/116

61精选资料.2)小梁验算q1＝max{2.53+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(1.3-0.1)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2]/2×1，8.351+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.35/2}=8.389kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.41kN，R2＝5.06kN，R3＝5.06kN，R4＝0.41kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(12-1.3)+Mw/lb＝max[0.41+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.35/2)/2×0.9，5.06，5.06，0.41+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.9]+1.733+0.067/0.9＝6.868kNf＝N/(φA)+Mw/W＝6867.621/(0.496×424)+0.067×106/4490＝47.532N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)300立杆底座宽b(mm)300F1=N=6.868kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值可修改编辑116/116

62精选资料.σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1600mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1600×100/1000=160.16kN≥F1=6.868kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积可修改编辑116/116

63精选资料.βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(900)×(900)/(300×300)]1/2=3，Aln=ab=90000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×90000/1000=5212.35kN≥F1=6.868kN满足要求！4、大梁（500×900mm）支模架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×900新浇混凝土结构层高(m)10梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.11对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2可修改编辑116/116

64精选资料.当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.192风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0.64三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)392,508梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：可修改编辑116/116

65精选资料.平面图可修改编辑116/116

66精选资料.立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，可修改编辑116/116

67精选资料.1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.252＝0.233kN·mσ＝Mmax/W＝0.233×106/54000＝4.307N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×23.05×2504/(100×10000×486000)＝0.097mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×28.006×0.25+0.437×1.764×0.25＝2.818kNR2=1.25q1l=1.25×29.77×0.25＝9.303kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2l=0.375×23.05×0.25＝2.161kNR2'=1.25q2l=1.25×23.05×0.25＝7.203kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：可修改编辑116/116

68精选资料.q1＝max{2.818+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/2+0.5×(0.9-0.1)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，9.303+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/2}=9.364kN/mq2＝max{2.161+(0.3-0.1)×0.5/2+0.5×(0.9-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，7.203+(0.3-0.1)×0.5/2}＝7.253kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×9.364×0.32，0.5×9.364×0.22]＝0.187kN·mσ＝Mmax/W＝0.187×106/64000＝2.926N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×9.364×0.3，9.364×0.2]＝1.873kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.873×1000/(2×60×80)＝0.585N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×7.253×3004/(100×9600×2560000)＝可修改编辑116/116

69精选资料.0.016mm≤[ν]＝l1/250＝300/250＝1.2mmν2＝q2l24/(8EI)＝7.253×2004/(8×9600×2560000)＝0.059mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×9.364×0.3，0.4×9.364×0.3+9.364×0.2]＝3.09kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.301kN，R2＝3.09kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×7.253×0.3，0.4×7.253×0.3+7.253×0.2]＝2.394kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝1.084kN，R'2＝2.394kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算可修改编辑116/116

70精选资料.主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.086×106/4490＝19.251N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.545kNτmax＝2Vmax/A=2×1.545×1000/424＝7.288N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.033mm≤[ν]＝l/250＝392/250＝1.568mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.432kN，R2=2.414kN，R3=2.414kN，R4=0.432kN正常使用极限状态可修改编辑116/116

71精选资料.支座反力依次为R'1=0.362kN，R'2=1.919kN，R'3=1.919kN，R'4=0.362kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.492号主梁自重忽略不计,计算简图如下：R＝max[R2，R3]=[2.414，2.414]=2.414kN，R'＝max[R2'，R3']＝[1.919，1.919]=1.919kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.723×106/4490＝161.136N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算可修改编辑116/116

72精选资料.2号主梁剪力图(kN)Vmax＝2.414kNτmax＝2Vmax/A=2×2.414×1000/424＝11.387N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝2.235mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=4.828kN，R2=4.828kN八、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205计算简图如下：R＝max[R1，R4]=0.432kN，R'＝max[R1'，R4']＝0.362kN1、抗弯验算可修改编辑116/116

73精选资料.纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.129×106/4490＝28.836N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝0.432kNτmax＝2Vmax/A=2×0.432×1000/424＝2.038N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.422mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.864kN，R2=0.864kN九、可调托座验算可修改编辑116/116

74精选资料.荷载传递至立杆方式可调托座2扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内2号主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.864,0.864]＝0.864kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝4.828kN≤[N]＝30kN满足要求！十、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4962、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.192×0.9×1.82/10＝0.063kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m2)小梁验算q1＝max{2.582+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.5/2+0.5×(0.9-0.1)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，8.488+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.5/2}=8.542kN/m可修改编辑116/116

75精选资料.同上四～八计算过程，可得：R1＝0.814kN，R2＝4.45kN，R3＝4.45kN，R4＝0.814kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(10-0.9)+Mw/lb＝max[0.814+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.5/2)/2×0.9，4.45，4.45，0.814+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/2×0.9]+1.474+0.063/0.9＝5.995kNf＝N/(φA)+Mw/W＝5994.743/(0.496×424)+0.063×106/4490＝42.645N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)300立杆底座宽b(mm)300F1=N=5.995kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值可修改编辑116/116

76精选资料.η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1600mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1600×100/1000=160.16kN≥F1=5.995kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(900)×(900)/(300×300)]1/2=3，Aln=ab=90000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×90000/1000=5212.35kN≥F1=5.995kN可修改编辑116/116

77精选资料.满足要求！5、板（厚200mm）支模架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B，标高-0.4m新浇混凝土楼板板厚(mm)200新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)8.4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.192风压高度变化系数μz1可修改编辑116/116

78精选资料.风荷载体型系数μs0.64三、模板体系设计模板支架高度(m)3.85立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁最大悬挑长度(mm)250主梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：可修改编辑116/116

79精选资料.模板设计平面图可修改编辑116/116

80精选资料.模板设计剖面图(楼板长向)可修改编辑116/116

81精选资料.模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：可修改编辑116/116

82精选资料.W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×1=8.68kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.68×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/54000＝4.397N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.2)×1=5.12kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×5.12×3004/(384×10000×486000)＝0.111mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式简支梁因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：可修改编辑116/116

83精选资料.1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.669kN/mM1＝q1l2/8＝2.669×0.92/8＝0.27kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝q2L2/8+pL/4＝0.097×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.719kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.669×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.27，0.719，0.791]＝0.791kN·mσ＝Mmax/W＝0.791×106/64000＝12.352N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.5q1L＝0.5×2.669×0.9＝1.201kNV2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.097×0.9+0.5×3.15＝1.619kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.669×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.201，1.619，3.174]＝3.174kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×60×80)＝0.992N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.3＝1.596kN/m跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×1.596×9004/(384×9350×2560000)＝0.57mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.596×2504/(8×9350×2560000)＝0.033mm≤[ν]＝l1×2/250＝500/250＝2mm可修改编辑116/116

84精选资料.满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁验算方式简支梁1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.409kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.3=1.656kN/m承载能力极限状态按简支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×2.409×0.9＝1.084kN按悬臂梁，R1＝q1l=2.409×0.25＝0.602kNR＝max[Rmax，R1]＝1.084kN;正常使用极限状态按简支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×1.656×0.9＝0.745kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.656×0.25＝0.414kNR＝max[Rmax，R1]＝0.745kN;2、抗弯验算计算简图如下：可修改编辑116/116

85精选资料.主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.271kN·mσ＝Mmax/W＝0.271×106/4490＝60.356N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.228kNτmax＝2Vmax/A=2×2.228×1000/424＝10.509N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.436mm跨中νmax=0.436mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.378mm≤[ν]=250×2/250=2mm满足要求！可修改编辑116/116

86精选资料.七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.496Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.192×0.9×1.82/10＝0.063kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[(1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1)×0.9×0.9+0.063/0.9]＝6.03kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝6029.625/(0.496×424)+0.063×106/4490＝42.811N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝6.03kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)300立杆底座宽b(mm)300F1=N=6.03kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值可修改编辑116/116

87精选资料.βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×2120×230/1000=535.872kN≥F1=6.03kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值可修改编辑116/116

88精选资料.βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=16.7N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(900)×(900)/(300×300)]1/2=3，Aln=ab=90000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×90000/1000=6087.15kN≥F1=6.03kN满足要求！6、板（厚100mm）支模架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B，标高21.95m新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)2.8二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1可修改编辑116/116

89精选资料.模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.202风压高度变化系数μz1.052风荷载体型系数μs0.64三、模板体系设计模板支架高度(m)12立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距离(mm)50主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁最大悬挑长度(mm)250主梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：可修改编辑116/116

90精选资料.模板设计平面图可修改编辑116/116

91精选资料.模板设计剖面图(楼板长向)可修改编辑116/116

92精选资料.模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：可修改编辑116/116

93精选资料.W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×1=5.969kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[5.969×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/54000＝4.397N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.1)×1=2.61kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×2.61×3004/(384×10000×486000)＝0.057mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式简支梁因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：可修改编辑116/116

94精选资料.1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝1.855kN/mM1＝q1l2/8＝1.855×0.92/8＝0.188kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝q2L2/8+pL/4＝0.097×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.719kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.855×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.188，0.719，0.791]＝0.791kN·mσ＝Mmax/W＝0.791×106/64000＝12.352N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.5q1L＝0.5×1.855×0.9＝0.835kNV2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.097×0.9+0.5×3.15＝1.619kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.855×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.835，1.619，3.174]＝3.174kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×60×80)＝0.992N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.3＝0.843kN/m跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×0.843×9004/(384×9350×2560000)＝0.301mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.843×2504/(8×9350×2560000)＝0.017mm≤[ν]＝l1×2/250＝500/250＝2mm可修改编辑116/116

95精选资料.满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁验算方式简支梁1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.542kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.3=0.903kN/m承载能力极限状态按简支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×1.542×0.9＝0.694kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.542×0.25＝0.386kNR＝max[Rmax，R1]＝0.694kN;正常使用极限状态按简支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×0.903×0.9＝0.406kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.903×0.25＝0.226kNR＝max[Rmax，R1]＝0.406kN;2、抗弯验算计算简图如下：可修改编辑116/116

96精选资料.主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.173kN·mσ＝Mmax/W＝0.173×106/4490＝38.641N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.426kNτmax＝2Vmax/A=2×1.426×1000/424＝6.728N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.238mm跨中νmax=0.238mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.206mm≤[ν]=250×2/250=2mm满足要求！可修改编辑116/116

97精选资料.七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.496Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.202×0.9×1.82/10＝0.067kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[(1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1)×0.9×0.9+0.067/0.9]＝3.837kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3837.184/(0.496×424)+0.067×106/4490＝33.123N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝3.837kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)300立杆底座宽b(mm)300F1=N=3.837kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值可修改编辑116/116

98精选资料.βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1600mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1600×100/1000=160.16kN≥F1=3.837kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值可修改编辑116/116

99精选资料.βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(900)×(900)/(300×300)]1/2=3，Aln=ab=90000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×90000/1000=5212.35kN≥F1=3.837kN满足要求！7、模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012一、工程属性新浇楼板单元名称21.95m层B轴、C轴/3轴、4轴当前施工层第3层当前施工层楼板厚度h3(mm)100第2层层高H2(m)12第2层混凝土楼板厚度h2(mm)120第1层层高H1(m)5第1层混凝土楼板厚度h1(mm)120第-1层层高H-1(m)5第-1层混凝土楼板厚度h-1(mm)120板单元计算长度Bl(m)4.2板单元计算宽度Bc(m)3.75楼盖板配筋信息表可修改编辑116/116

100精选资料.楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第2层X向正筋HRB400Ф8@200ASX=251.327Y向正筋HRB400Ф8@200ASY=251.327X向负筋HRB400Ф8@200ASX'=251.327Y向负筋HRB400Ф8@200ASY'=251.327第1层X向正筋HRB400Ф8@200ASX=251.327Y向正筋HRB400Ф8@200ASY=251.327X向负筋HRB400Ф8@200ASX'=251.327Y向负筋HRB400Ф8@200ASY'=251.327第-1层X向正筋HRB400Ф8@200ASX=251.327Y向正筋HRB400Ф8@200ASY=251.327X向负筋HRB400Ф8@200ASX'=251.327Y向负筋HRB400Ф8@200ASY'=251.327二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第2层0.90.9第1层0.90.9第-1层0.90.9设计简图如下：可修改编辑116/116

101精选资料.结构模型立面图可修改编辑116/116

102精选资料.结构模型平面图三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)7施工荷载(kN/m2)1振捣荷载(kN/m2)2钢筋混凝土自重(kN/m3)25.1模板自重(kN/m2)0.3四、各楼层荷载计算1、第2层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)14砼的实测抗压强度fc(N/mm2)11.15砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.57砼的弹性模量实测值E(MPa)27600立杆传递荷载组合值：P2＝7kN楼盖自重荷载标准值：g2=h2/1000×25.1＝3.012kN/m22、第1层荷载计算可修改编辑116/116

103精选资料.模板类型胶合板本层砼的龄期(天)15砼的实测抗压强度fc(N/mm2)11.15砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.57砼的弹性模量实测值E(MPa)27600立杆传递荷载标准值：q1＝0.703kN/m2楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000×25.1＝3.012kN/m23、第-1层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)16砼的实测抗压强度fc(N/mm2)11.15砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.57砼的弹性模量实测值E(MPa)27600立杆传递荷载标准值：q-1＝0.703kN/m2楼盖自重荷载标准值：g-1=h-1/1000×25.1＝3.012kN/m24、各楼层荷载分配：假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)＝P2/(E2h23)＝P3/(E3h33)...则有：Pi'＝(Eihi3∑Fi)/(∑(Eihi3))根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2)2276001203.0128.6423.6144.6891276001203.0120.7033.6144.689-1276001203.0120.7033.6144.689Gi＝1.2×[Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)]×(gi+gi-1+gi-2)Qi＝1.4×[Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)]×(qi+qi-1+qi-2)五、板单元内力计算1、第2层内力计算可修改编辑116/116

104精选资料.第2层配筋图第2层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl＝3750/4200＝0.893m10.022m20.016m1'-0.059m2'-0.054四边简支Bc/Bl＝3750/4200＝0.893mq10.046mq20.036第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/23.6144.6895.9598.3032.344可修改编辑116/116

105精选资料.内力计算m1m2m1'm2'mq1mq2νBc内力值(kN.m)M10.0220.0160.0460.0360.23.753.917M20.0220.0160.0460.0360.23.753.229M1'-0.0590.23.75-6.928M2'-0.0540.23.75-6.333M1=(m1+νm2)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2M1=(m2+νm1)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBC2M2'=m2'GqBC2第2层板正截面承载力验算依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：公式类型参数剖析使用条件Mu=α1αsfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面α1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0αs截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=α1αsfcbh02+fy'As'(h0-αs')fy'受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As'受压区钢筋总面积αs'纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-αs')fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当χ<2αs'时As受拉钢筋总面积ξ=Asfy/(fcα1bh0)ξξ---受压区相对高度，ξ=Asfy/(fcα1bh0)χ=(fyAs-fy'As')/(α1fcb)χ混凝土受压区高度可修改编辑116/116

106精选资料.矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)α1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)χ(mm)αs'比较251.327360100111.151000360251.327020χ<2αs'矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)ζ251.327360100010011.150.081251.327360100010011.150.081备注ζ＝Asfy/bh0fcmMuiα1αsfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.07711.1510001008.5853.917Mu210.07711.1510001008.5853.229比较Mu1＞m1符合要求Mu2＞m2符合要求MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)αs'(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'360251.32710020-7.238-6.928Mu2'360251.32710020-7.238-6.333比较Mu1'＞m1'符合要求Mu2'＞m2'符合要求2、第1层内力计算可修改编辑116/116

107精选资料.第1层配筋图第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl＝3750/4200＝0.893m10.022m20.016m1'-0.059m2'-0.054四边简支Bc/Bl＝3750/4200＝0.893mq10.046mq20.036第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/23.6144.6895.9598.3032.344可修改编辑116/116

108精选资料.内力计算m1m2m1'm2'mq1mq2νBc内力值(kN.m)M10.0220.0160.0460.0360.23.753.917M20.0220.0160.0460.0360.23.753.229M1'-0.0590.23.75-6.928M2'-0.0540.23.75-6.333M1=(m1+νm2)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2M1=(m2+νm1)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBC2M2'=m2'GqBC2第1层板正截面承载力验算矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)α1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)χ(mm)αs'比较251.327360100111.151000360251.327020χ<2αs'矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)ζ251.327360100010011.150.081251.327360100010011.150.081备注ζ＝Asfy/bh0fcmMuiα1αsfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)可修改编辑116/116

109精选资料.Mu110.07711.1510001008.5853.917Mu210.07711.1510001008.5853.229比较Mu1＞m1符合要求Mu2＞m2符合要求MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)αs'(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'360251.32710020-7.238-6.928Mu2'360251.32710020-7.238-6.333比较Mu1'＞m1'符合要求Mu2'＞m2'符合要求3、第-1层内力计算第-1层配筋图可修改编辑116/116

110精选资料.第-1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl＝3750/4200＝0.893m10.022m20.016m1'-0.059m2'-0.054四边简支Bc/Bl＝3750/4200＝0.893mq10.046mq20.036第-1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/23.6144.6895.9598.3032.344内力计算m1m2m1'm2'mq1mq2νBc内力值(kN.m)M10.0220.0160.0460.0360.23.753.917M20.0220.0160.0460.0360.23.753.229M1'-0.0590.23.75-6.928M2'-0.0540.23.75-6.333M1=(m1+νm2)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2M1=(m2+νm1)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBC2M2'=m2'GqBC2第-1层板正截面承载力验算矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2h0α1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mmAs'(mm2)χ(mm)αs'比较可修改编辑116/116

111精选资料.)=h-20(mm)2)251.327360100111.151000360251.327020χ<2αs'矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)ζ251.327360100010011.150.081251.327360100010011.150.081备注ζ＝Asfy/bh0fcmMuiα1αsfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.07711.1510001008.5853.917Mu210.07711.1510001008.5853.229比较Mu1＞m1符合要求Mu2＞m2符合要求MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)αs'(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'360251.32710020-7.238-6.928Mu2'360251.32710020-7.238-6.333比较Mu1'＞m1'符合要求Mu2'＞m2'符合要求六、楼板裂缝验算1、本结构按压弯构件进行计算可修改编辑116/116

112精选资料.公式参数剖析使用条件ωmax=αcrψσsk[1.9c+0.08d/(νρte)]/Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（㎜）：当c＜20时，取c=20，当c＞65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准αcr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；ν纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量ρte=As/Ateρte按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01，时取ρte=0.01ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)ψ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，ψ＜0.2时，取ψ=0.2；当ψ＞1.0时，取ψ=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取ψ=1.0Ate=0.5bh+(bf–b)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面σsk=Mk/(Asηh0)，h0=h-(c+d/2)σsk裂缝处钢筋应力2、最大裂缝宽度计算楼层αcrψc(mm)d(mm)σskνρteEs(N/mm2)ωmax(mm)第2层2.10.553208186.61210.012000000.111第1层2.10.553208186.61210.012000000.111第-1层2.10.553208186.61210.012000000.111比较第2层ωmax/0.3＜1符合要求可修改编辑116/116

113精选资料.第1层ωmax/0.3＜1符合要求第-1层ωmax/0.3＜1符合要求七、楼板抗冲切验算根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式公式参数剖析F=(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备，承载力计算楼层F＝0.7βhftηumh0F1βhftηumh0F第2层11.5711.2100131.886.726第1层11.5711.2100131.886.726第-1层11.5711.2100131.886.726比较第2层F/F1≥1符合要求可修改编辑116/116

114精选资料.第1层F/F1≥1符合要求第-1层F/F1≥1符合要求十四、附件（二）平面布置图、立面图、剖面图、节点详图可修改编辑116/116

115精选资料.THANKS!!!致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习课件等等打造全网一站式需求欢迎您的下载，资料仅供参考，如有侵权联系删除！可修改编辑116/116