红河商都模板施工方案模板

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红河商都模板施工方案83

1资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。模板专项施工方案一、工程概况:1、红河商都住地产项目位于南宁市马山县礼堂旁,框剪结构,基础为冲孔灌注桩、独立柱基、筏板基础;由地下1层,地上17+1层组成,地下1层高为:4.00m,裙楼首层高5.00m,二层高3.80米,三层为转换层高4.50米,四层至顶为标准层,层高3米,总建筑面积46293.68㎡,建筑总高度为61.7米。2、各方主体:建设单位:广西冠涛房地产有限责任公司设计单位:北京华诚博远建筑设计有限公司勘察单位:中化广西地质工程勘察院施工单位:广东强雄建设集团有限公司监理单位:广西建业中天工程咨询有限公司二、编制及计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)2、《混凝土结构设计规范》GB50010-3、《建筑结构荷载规范》(GB50009-)4、《木结构设计规范》(GB50005-)5、《钢管脚手架扣件标准》(JGJ22-85)6、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》7、《钢结构设计规范》(GB50017-)等规范等编制。83

2资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。8、建设部下发的建质[]87号文:关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知。9、施工图纸、合同、图纸会审记录、设计变更通知等技术文件。三、施工部署1、质量目标:严格按照设计图纸和现行施工及验收规范的规定进行施工,确保本方案每个工作层按国家颁布的《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300—)进行检验评定达到合格标准。2、安全文明生产目标保证遵守国家及地方的安全生产及文明施工的有关规定,确保施工现场整洁有序,杜绝重大伤亡事故和火灾事故,并注意减少环境污染,降低噪音。四、技术参数1.模板支架参数模板支架搭设高(m):5.00;横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m):1.95;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;立杆承重连接方式:可调托座;2、材料选择考虑与施工现场和实际购料相符,采用以下的材料施工:采用的门架:MF1219门架,板用胶合板(九合板):1830×915×18;小楞材料:木方:(截面:45×90);钢管(mm):Φ48×3.5;扣件采用符合《钢管脚手架扣件标准》(JGJ22-85);螺栓采用φ12钢筋。3、支撑体系布置83

3资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。本工程支撑体系采用MF1219门架,门架间距1.0m,步距1.95m,最高处的水平杆距模板底不大于0.5m,顶部采用螺杆支托,两根40×40×3mm方钢管作为纵向支撑(托梁),上面安放45×90㎜方木,间距0.35m。整个支撑体系全方向设置剪刀撑,扣件拧紧用矩为40-50N.m;扫地杆离地≤300mm,沿立杆双向布置。五、地下室、裙楼、标准层模板施工方案模板安装施工方案总体工艺流程,地下室、裙楼、标准层采用墙、柱、梁、板一次成型的方案,工艺流程如下:墙、柱测量定位放线→墙、柱钢筋安装验收→门架安装加固→梁、板模板安装→梁、板钢筋安装→墙、柱模板安装加固→墙、柱砼浇筑,梁、板混凝土浇筑。1、柱模板安装柱模采用915×1830mm的大模板加工制成;柱箍采用Φ48×3.5(mm)钢管,间距600,对拉螺栓采用φ12钢筋,水平间距300。(1)按图纸尺寸制作柱侧模板,保证外侧板宽度要加大两倍内侧板模板厚。(2)安装时先在地面上弹出纵横线和四周模板边线,接着把固定柱几何尺寸的小角铁或短钢筋对平柱四角边线,点焊在钢筋上(离地面30mm左右)。按放线位置钉好压脚板再安装柱模板。为了防止砼侧面压力造成柱模爆裂,在柱模外面每隔600mm加设双钢管柱箍。然后在两垂直向加斜拉项撑牢固,并校正垂直度及柱顶对角线。83

4资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。(3)通排柱模,先装两端柱模板,并校正与复核位置无误后,在柱项拉通线校正中间各柱模板,然后安装斜撑。(4)柱模板底部开有清理孔,沿高度约3m开有浇筑孔。2、梁、板模板安装地下室层高4.00m、裙楼首层高5.00m,二层高3.80米,三层为转换层高4.50米,标准层高3m,模板采用915×1830mm大模板,模板下铺45×90mm方木条,间距350mm。本工程支撑体系采用MF1219门架,门架间距1.0m,步距1.95m,并设二道水平支撑及剪刀撑,最高处的水平杆距模板底不大于500mm,距地面不大于300mm设一道水平杆,每2步3跨设一道剪刀撑;标准层支撑体系采用MF1219门架,门架间距1.0m,步距1.95m,距楼面不大于1950mm设一道水平杆,每2步3跨设一道剪刀撑。(1)工艺流程:复核梁、板面底标高→校正轴线位置→搭设梁、楼面模支架→检查预组拼底、侧模尺寸,对角线平直度拼缝等→底模拼装就位固定→侧模拼装就位并与底模连接→检查梁模接口平直。(2)梁、楼面模板铺完后,检查模板拼缝是否严密及柱、梁截面尺寸是否符合要求等;检查支架是否牢固,扣件、螺栓紧固程度,清扫干净模板梁面、板面。3、剪力墙模板安装 (1)、工艺流程:83

5资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。合模前钢筋隐检→准备工作→挂外架子→安装内横墙模板→安装内纵墙模板→安装堵头模板→安装外墙内侧模板→安装外墙外侧模板→预检。   (2)、在下层外墙混凝土强度不低于7.5MPa时,利用下一层外墙螺栓孔挂金属三角平台架。(3)、安装内横墙、内纵墙模板(安装方法与外板内模结构的大模板安装相同)。(4)、在内墙模板的外端头安装活动堵头模板,它能够用木板或用铁板根据墙厚制作,模板要严密,防止浇筑内墙混凝土时,混凝土从外端头部位流出。   (5)、先安装外墙内侧模板,按楼板上的位置线将模板就位找正,然后安装门窗洞口模板。   (6)、合模板前将钢筋、水电等预埋管件进行隐检。   (7)、安装外墙外侧模板,模板放在金属三角平台架上,将模板就位,穿螺栓紧固校正,注意施工缝模板的连接处必须严密、牢固可靠,防止出现漏浆现象。六、施工质量及安全保证措施1、施工质量保证措施(1)模板接缝密实,防漏浆,同时模板支撑牢固,模板支架体系具有足够的强度和稳定性。(2)柱、梁、板模板安装允许偏差如下表所示。柱、梁、板模板安装的允许偏差(mm)83

6资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。项目允许偏差轴线位置5截面内部尺寸柱、梁+4-5层高垂直全高≤5m6相邻两板表面高低差2表面平整度5垂直度3接缝宽度≤5(3)模板及其支架在安装过程中,设置防倾覆的临时固定设施。不遗漏固定在模板上的预埋件和预留孔洞,预留孔洞的模板具有足够的刚度,防变形,安装牢固,位置准确。预埋件和预留孔洞允许的偏差(mm)项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓2100外露长度10预留洞中心线位置10截面内部尺寸100(4)拆模前应制定详细的作业指导书,由专职施工员和安全员对班组进行认真的技术交底,特别要注意安全操作。在拆模过程中,要注意先后次序,一般为先支后拆,后支先拆,83

7资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。如发现砼有影响结构安全的质量问题时,应停止拆除,并报技术负责人研究处理后再重新拆除。已拆除模板及其支架的结构应在砼达到设计强度后,才允许承受全部计算荷载,当施工荷载大于设计荷载时,应经研究加设临时支撑。模板拆除后,应将砼残渣,垃圾清理干净,重新刷隔离剂,分类别规格堆放整齐。现浇结构拆模时砼强度结构类型结构跨度(m)按设计的砼强度标准值的百分率计(%)板≤250>2,≤875梁≤875挑梁1002、安全保证措施(1)、执行支模安全操作规程,中途停歇,将就位的支顶、模板联结稳固,不空架浮搁,不站在柱模板上操作和梁底模上行走。(2)、执行”拆除模板作业”要点规范,拆楼层外模板,有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。(3)、高处、复杂结构模板的拆除,派专人指挥和做好切实的安全措施,并在下面标出工作区,非操作人员不进入作业区。83

8资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。(4)、拆除模板采用长撬杠,不在同一垂直面上操作,并逐块拆卸,不成片松动撬落或拉倒,操作人员不站在正拆除的模板上,防止操作人员扶空、踏空而坠落,并及时将松开的部件和模板运走,防止坠下伤人。七、施工工期保证措施1、施工管理保证措施(1)、项目经理部根据施工进度计划编制模板安装月旬作业计划,施工员按月旬作业计划安排每天施工工作,并检查落实。(2)、每月定期召开协调会,解决落实工程所需的资金、材料、劳动力等方面的问题,对各工种相互间的配合进行协调,确保各工种按时搭接。(3)、材料管理保证措施:备料充分,保证周转材料的正常供应,按施工进度计划的要求分批有计划、有秩序地组织进场。(4)、机械管理保证措施:合理配备各种木工机械,满足施工作业需要;备足主要施工机械易损部件,以便工程急用更换;做好机械设备的维修和保养,确保施工机械设备正常使用。(5)、劳动力管理保证措施:做好每个施工部位劳动力安排,及时组织各技术工种人员上岗,合理组织流水作业,及时分段进行分项工程验收,实现交叉施工,确保施工进度。八、应急预案1． 根据施工现场的特点,工地现场可能发生的安全事故有:坍塌、火灾、中毒、爆炸、物体打击、高空坠落、机械伤害、触电等,应急预案的人力、物资、技术准备主要针对这几类事故。83

9资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。应急预案应立足于安全事故的救援,立足于工程项目自援自救,立足于工程所在地政府和当地社会资源的救助。2．应急组织应急领导小组:项目经理为该小组组长,主管安全生产的项目副经理、技术负责人为副组长;现场抢救组:项目部安全部负责人为组长,安全部全体人员为现场抢救组成员;医疗救治组:项目部医务室负责人为组长,医疗室全体人员为医疗救治组成员;后勤服务组:项目部后勤部负责人为组长,后勤部全体人员为后勤服务组成员;保安组:项目部保安部负责人为组长,全体保安员为组员。应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。领导小组组长:李永建(项目经理)副组长:梁文(技术负责人)副组长:罗成军(项目副经理)保安组后勤服务组医疗救治组现场抢救组应急组织结构1、应急领导小组职责:建设工地发生安全事故时,83

10资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。负责指挥工地抢救工作,向各抢救小组下达抢救指令任务,协调各组之间的抢救工作,随时掌握各组最新动态并做出最新决策,第一时间向110、119、120、企业救援指挥部、当地政府安监部门、公安部门救援或报告灾情。平时应急领导小组成员轮流值班,值班者必须住在工地现场,手机24小时开通,发生紧急事故时,在项目部应急组长抵达工地前,值班者即为临时救援组长。现场抢救组职责:采取紧急措施,尽一切可能抢救伤员及被困人员,防止事故进一步扩大。医疗救治组职责:对抢救出的伤员,视情况采取急救处理措施,尽快送医院抢救。后勤服务组职责:负责交通车辆的调配,紧急救援物资的征集及人员的餐饮供应。保安组职责:负责工地的安全保卫,支援其它抢救组的工作,保护现场。   2．救援器材   应急领导小组配备下列救援器材:   (1)医疗器材:担架一副、氧气袋一个、塑料袋一个、小药箱一个; 　(2)抢救工具:一般工地常备工具一套; 　(3)照明器材:手电筒2个、应急灯36V以下安全线路、灯具一套;　　(4)通讯器材:电话、手机、对讲机、报警器;　　(5)交通工具:工地常备一辆值班面包车,该车轮值班时不应跑长途;   (6)灭火器材:灭火器日常按要求就位,紧急情况下集中使用。83

11资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。 　3、应急知识培训   应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。   培训内容:伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大事故抢险常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。4、通信联络      报警救援及其它联络电话如下表:单位或姓名电话工地负责人电话火警119项目经理李永建公安110技术负责人梁文医疗120罗成军   5、事故报告   (1)工地发生安全事故后,企业、项目部除立即组织抢救伤员,采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场,做好善后工作外,还应按下列规定报告有关部门:   (2)轻伤事故:应由项目部在24小时内报告企业领导、生产办公室和企业工会:   (3)重伤事故:企业应在接到项目部报告后24小时内报告上级主管单位,安全生产监督管理局和工会组织:83

12资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。   (4)重伤三人以上或死亡一至二人的事故:企业应在接到项目部报告后4小时内报告上级主管单位、安全监督部门、工会组织和人民检察机关,填报《事故快报表》,企业工程部负责安全生产的领导接到项目部报告后4小时应到达现场;   (5)死亡三人以上的重大、特别重大事故:企业应立即报告当地市级人民政府,同时报告市安全生产监督管理局、工会组织、人民检察机关和监督部门,企业安全生产第一责任人(或委托人)应在接到项目部报告后4小时内到达现场;   (6)急性中毒、中暑事故:应同时报告当地卫生部门;   (7)易爆物品爆炸和火灾事故:应同时报告当地公安部门;   员工受伤后,轻伤的送工地现场医务室医治,重伤、中毒的送医院救治。因伤势过重抢救无效死亡的,企业应在8小时内通知劳动行政部门处理。九、附件特殊部位模板及支撑作为代表性计算的梁位于C栋四层楼面C-D交C-13～C-25轴KZL6(4)800×1600mm,代表性计算的柱位于B栋地下一层B-D交B-24轴KZZ-17柱600×1000mm,代表性计算的板位于B栋四层楼面B-16～B-21交S-A～B-A轴8170×5600mm,详见附后计算书。83

13资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。十、梁模板(门架)计算书梁段:C栋四层楼面C-D交C-13～C-25轴KZL6(4)800×1600mm。计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)、《混凝土结构设计规范》GB50010-、《建筑结构荷载规范》(GB50009-)、《钢结构设计规范》(GB50017-)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等规范1--立杆;2--立杆加强杆;3--横杆;4--横杆加强杆计算门架的几何尺寸图83

14资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.80;梁截面高度D(m):1.60门架型号:MF1219;扣件连接方式:单扣件;脚手架搭设高度(m):3.50承重架类型设置:纵向支撑平行于门架;门架横距La(m):1.00;门架纵距Lb(m):1.00;门架几何尺寸:b(mm):1219.00,b1(mm):750.00,h0(mm):1930.00,h1(mm):1536.00,h2(mm):100.00,步距(mm):1950.00;加强杆的钢管类型:φ48×3.5;83

15资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。立杆钢管类型:φ48×3.5;2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种:杉木;木材弹性模量E(N/mm2):9000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):11.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4;面板类型:胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;4.梁底模板参数板底横向支撑截面类型:木方:45×90mm;板底纵向支撑截面类型:方钢管:60×60×3mm;梁底横向支撑间隔距离(mm):100.0面板厚度(mm):18.05.梁侧模板参数主楞间距(mm):350;次楞间距(mm):4;83

16资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。穿梁螺栓水平间距(mm):350;穿梁螺栓竖向间距(mm):3;穿梁螺栓直径(mm):M12;主楞龙骨材料:钢楞;截面类型为圆钢管48×3.5;主楞合并根数:2;次楞龙骨材料:木楞,,宽度45mm,高度90mm;二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;T--混凝土的入模温度,取20.000℃;V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m;β1--外加剂影响修正系数,取1.000;β2--混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。83

17资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为40.549kN/m2、18.000kN/m2,取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨)的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位:mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中,σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2);M--面板的最大弯距(N.mm);W--面板的净截面抵抗矩,W=35×1.8×1.8/6=18.9cm3;[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);83

18资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。按以下公式计算面板跨中弯矩:其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.35×18×0.9=6.8kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.35×2×0.9=0.88kN/m;q=q1+q2=6.804+0.882=7.686kN/m;计算跨度(内楞间距):l=473.33mm;面板的最大弯距M=0.1×7.686×473.3332=1.72×105N.mm;经计算得到,面板的受弯应力计算值:σ=1.72×105/1.89×104=9.111N/mm2;面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;面板的受弯应力计算值σ=9.111N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.35=6.3N/mm;l--计算跨度(内楞间距):l=473.33mm;E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2;I--面板的截面惯性矩:I=35×1.8×1.8×1.8/12=17.01cm4;83

19资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。面板的最大挠度计算值:ω=0.677×6.3×473.334/(100×9500×1.70×105)=1.325mm;面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=473.333/250=1.893mm;面板的最大挠度计算值ω=1.325mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.893mm,满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,龙骨采用1根木楞,截面宽度45mm,截面高度90mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45×902×1/6=60.75cm3;I=45×903×1/12=273.38cm4;内楞计算简图(1).内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中,σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2);83

20资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。M--内楞的最大弯距(N.mm);W--内楞的净截面抵抗矩;[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩:其中,作用在内楞的荷载,q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.473=10.39kN/m;内楞计算跨度(外楞间距):l=350mm;内楞的最大弯距:M=0.1×10.39×350.002=1.27×105N.mm;最大支座力:R=1.1×10.394×0.35=4.002kN;经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ=1.27×105/6.08×104=2.096N/mm2;内楞的抗弯强度设计值:[f]=11N/mm2;内楞最大受弯应力计算值σ=2.096N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2,满足要求!(2).内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量:9000N/mm2;q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18.00×0.47=8.52N/mm;l--计算跨度(外楞间距):l=350mm;I--面板的截面惯性矩:I=5.47×106mm4;83

21资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×8.52×3504/(100×9000×5.47×106)=0.018mm;内楞的最大容许挠度值:[ω]=350/250=1.4mm;内楞的最大挠度计算值ω=0.018mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.4mm,满足要求!2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力4.002kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5;外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3;外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4;外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)83

22资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。外楞变形图(mm)(1).外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm);W--外楞的净截面抵抗矩;[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=1kN.m外楞最大计算跨度:l=460mm;经计算得到,外楞的受弯应力计算值:σ=1.00×106/1.02×104=98.471N/mm2;外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2;外楞的受弯应力计算值σ=98.471N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!(2).外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.852mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=460/400=1.15mm;外楞的最大挠度计算值ω=0.852mm小于外楞的最大容许挠度值83

23资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。[ω]=1.15mm,满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力;A--穿梁螺栓有效面积(mm2);f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;查表得:穿梁螺栓的直径:12mm;穿梁螺栓有效直径:9.85mm;穿梁螺栓有效面积:A=76mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.35×0.48=3.024kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.024kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:83

24资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。其中,M--面板计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(梁底支撑间距):l=100.000mm;q--作用在模板上的压力线荷载,它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2×(24+1.5)×1.6×0.8×0.9=35.251kN/m;模板结构自重荷载:q2:1.2×0.35×0.8×0.9=0.302kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3:1.4×2×0.8×0.9=2.016kN/m;q=q1+q2+q3=35.251+0.302+2.016=37.57kN/m;面板的最大弯距:M=0.1×37.57×1002=37569.6N.mm;按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);M--面板计算最大弯距(N.mm);W--面板的截面抵抗矩b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;W=0.800×103×18.0002/6=43200.000mm3;f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;面板截面的最大应力计算值:σ=M/W=37569.600/43200.000=83

25资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。0.870N/mm2;面板截面的最大应力计算值:σ=0.87N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中,q--作用在模板上的压力线荷载:q=((24.0+1.50)×1.600+0.35)×0.80=32.92N/mm;l--计算跨度(梁底支撑间距):l=100.00mm;E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2;I--面板的截面惯性矩:I=80.000×1.8003/12=38.880cm4;面板的最大允许挠度值:[ω]=100/250=0.4mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.677×32.92×1004/(100×9500×3.89×105)=0.006mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.006mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=0.4mm,满足要求!七、梁底纵、横向支撑计算(一)、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方:45×90mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、83

26资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1:=(24+1.5)×1.6×0.1=4.08kN/m;(2)模板的自重荷载(kN/m):q2:=0.35×(2×1.6+0.8)/0.8×0.1=0.105kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到,活荷载标准值P1:=2×0.1=0.2kN;均布荷载设计值:q=1.2×4.08×0.9+1.2×0.105×0.9=4.52kN/m;集中荷载设计值:P=1.4×0.2×0.9=0.252kN;均布荷载标准值:q=4.08+0.105=4.185kN/m;2.抗弯强度验算:最大弯矩计算公式如下:其中,M--计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(门架宽度);l=1219.000mm;83

27资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。q--作用在模板上的均布荷载设计值;q=4.520kN/mp--作用在模板上的集中荷载设计值;p=0.252kNa--计算简图a段长度;a=(1.219-0.8)/2=0.21mc--计算简图c段长度;c=0.8m最大弯距:M=4.520×0.800×(0.210×1.219-0.800)/8+0.252×1.219/4=-0.169kN.m;按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算:其中,σ--梁底横向支撑承受的应力(N/mm2);M--梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm);W--梁底横向支撑的截面抵抗矩b:板底横向支撑截面宽度,h:板底横向支撑截面厚度;W=45.000×90.0002/6=60750.000mm3f--梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=11.000N/mm2;梁底横向支撑截面的最大应力计算值:σ=M/W=-0.169×106/60750.000=-2.788N/mm2;方木的最大应力计算值-2.788N/mm2小于方木抗弯强度设计值11N/mm2,满足要求!3.抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下:83

28资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=4.520×0.800/2+0.252/2=3.742kN;梁底横向支撑受剪应力计算值T=3×3.742×103/(2×45.000×90.000)=1.386N/mm2;梁底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2;梁底横向支撑的受剪应力计算值:T=1.386N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.4N/mm2,满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度,计算公式如下:其中,ω--计算最大挠度(N.mm);l--计算跨度(门架宽度);l=1219.000mm;q--作用在模板上的均布荷载标准值;q=4.185kN/m;E--梁底横向支撑弹性模量;E=9.00×103N/mm2;I--梁底横向支撑截面惯性矩;I=2733750.000mm4;梁底横向支撑最大挠度计算值ω=4.185×800×(8×12193-4×8002×1219+8003)/(384×9.00×103×2733750)=1.922mm;梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=1219.000/250=4.876mm;83

29资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。梁底横向支撑的最大挠度计算值:ω=1.922mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm,满足要求!(二)、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用方钢管:60×60×3mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN):p1:=(24+1.5)×1.6×0.8×0.1/2=1.632kN;(2)模板的自重荷载(kN):p2:=0.35×(2×1.6+0.8)×0.1/2=0.07kN(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到,活荷载标准值P3:=2×0.8×0.1/2=0.08kN;经计算得到,活荷载标准值集中荷载设计值:P=1.2×(1.632+0.070)+1.4×0.080=2.154kN;2.抗弯强度及挠度验算:梁底纵向支撑,按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图):83

30资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。梁底纵向支撑计算简图梁底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)梁底纵向支撑梁剪力图(kN)梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩:M=2.133kN.m最大剪力:V=23.677kN最大变形(挠度):ω＝0.386mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算:83

31资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。其中,σ--梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2);M--梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm);W--梁底纵向支撑的截面抵抗矩:W=[60×602-(60-6)×543/60]/6=12380.4mm3[f]--梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)[f]=215.000N/mm2;[w]--最大容许挠度(mm)[w]=1000.000/250=4.000mm;梁底纵向支撑截面的最大应力计算值:σ=M/W=2.133×106/12380.400=172.287N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值172.287N/mm2小于梁底纵向支撑抗弯强度设计值215N/mm2,满足要求!梁底纵向支撑的最大挠度计算值:ω=0.386mm小于梁底纵向支撑的最大允许挠度[ω]=4mm,满足要求!3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足:IZ--方钢管的惯性矩;83

32资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。12IZ=[60×603-(60-6)×663]/12=371412mm4δ--方钢管的壁厚的2倍,6mm;b--方钢管的宽度,60mm;h0--方钢管的高度,60mm;h--方钢管腹板高度,54mm;梁底纵向支撑受剪应力计算值T=23.677×103×[60×602-(60-6)×542]/(8×371412×6)=77.741N/mm2;梁底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=125.000N/mm2;梁底纵向支撑的受剪应力计算值77.741N/mm2小于梁底纵向支撑抗剪强度设计值125N/mm2,满足要求!八、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:门架MF12191榀0.224kN交叉支撑2副2×0.04=0.08kN连接棒2个2×0.165=0.33kN锁臂2副2×0.184=0.368kN合计1.002kN经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.514kN/m。83

33资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管,按照2步3跨设置剪刀撑与水平面夹角:α=arctg((3×1.95)/(2×1.00))=71.13每米脚手架高中剪刀撑自重:2×37.632×10-3×(2×1.000)/cosα/(3×1.950)=0.080kN/m;水平加固杆采用Φ48×3.5mm钢管,按照2步3跨设置,每米脚手架高中水平加固杆自重:37.632×10-3×(2×1.000)/(3×1.950)=0.013kN/m;每跨内的直角扣件4个,旋转扣件4个,每米高的扣件自重:(4×0.0135+4×0.0145)/1.95=0.057kN/m;每米高的附件重量为0.010kN/m;经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.102kN/m;(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1)钢筋混凝土梁自重(kN):(24.000+1.500)×0.800×1.600×1.000=32.640kN;2)模板的自重荷载(kN):0.350×(2×1.600+0.800)×1.000=1.400kN;经计算得到,梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGk3=34.040kN/m;静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×3.500+NGk3=36.197kN;2.活荷载计算83

34资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到,活荷载标准值NQ=2.000×0.800×1.000=1.600kN;九、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中NG--每米高脚手架的静荷载标准值,NG=36.197kN/m;　　NQ--脚手架的活荷载标准值,NQ=1.6kN;经计算得到,N=45.676kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N--作用于一榀门架的轴向力设计值,N=45.676kN;　　Nd--一榀门架的稳定承载力设计值(kN);一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算其中Φ--门架立杆的稳定系数,由长细比kho/i查表得到,Φ=0.537;　　k--调整系数,k=1.17;　　k0--一榀门架的承载力修正系数,k0=0.9;　　i--门架立杆的换算截面回转半径,i=2.12cm;83

35资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。　　h0--门架的高度,h0=1.93m;　　I0--门架立杆的截面惯性矩,I0=12.19cm4;　　A1--门架立杆的截面面积,A1=4.89cm2;　　h1--门架加强杆的高度,h1=1.54m;　　I1--门架加强杆的截面惯性矩,I1=12.19cm4;　　f--门架钢材的强度设计值,f=205N/mm2。　　A--一榀门架立杆的截面面积,A=9.78cm2;　　A=2×A1=2×4.89=9.78cm2;　　I--门架立杆的换算截面惯性矩,I=21.89cm4;　　I=I0+I1×h1/h0=12.190+12.190×1536.000/1930.000=21.891cm4经计算得到,Nd=96.897kN。立杆的稳定性计算N

36资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。十一、柱模板计算书柱:B栋地下一层B-D交B-24轴KZZ-17柱600×1000mm柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-)、《混凝土结构设计规范》GB50010-、《钢结构设计规范》(GB50017-)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。83

37资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00;柱截面高度H(mm):1000.00;柱模板的总计算高度:H=4.40m;根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2;计算简图83

38资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1;柱截面宽度B方向竖楞数目:3;柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1;柱截面高度H方向竖楞数目:5;对拉螺栓直径(mm):M12;2.柱箍信息柱箍材料:钢楞;截面类型:圆钢管48×3.5;钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08;柱箍的间距(mm):600;柱箍肢数:2;3.竖楞信息竖楞材料:木楞;宽度(mm):45.00;高度(mm):90.00;竖楞肢数:2;4.面板参数面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00;面板弹性模量(N/mm2):9500.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00;方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.0083

39资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00;二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;T--混凝土的入模温度,取20.000℃;V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;H--模板计算高度,取4.400m;β1--外加剂影响修正系数,取1.000;β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为47.705kN/m2、105.600kN/m2,取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;83

40资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=278mm,且竖楞数为3,面板为2跨,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:其中,M--面板计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(竖楞间距):l=278.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m,式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。83

41资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。q=q1+q2=30.913+1.512=32.425kN/m;面板的最大弯距:M=0.125×32.425×278×278=2.51×105N.mm;面板最大应力按下式计算:其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);M--面板计算最大弯距(N.mm);W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;W=600×18.0×18.0/6=3.24×104mm3;f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;面板的最大应力计算值:σ=M/W=2.51×105/3.24×104=7.734N/mm2;面板的最大应力计算值σ=7.734N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求!2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,公式如下:其中,∨--面板计算最大剪力(N);l--计算跨度(竖楞间距):l=278.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q183

42资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。:1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m,式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=30.913+1.512=32.425kN/m;面板的最大剪力:∨=0.625×32.425×278.0=5633.816N;截面抗剪强度必须满足下式:其中,τ--面板承受的剪应力(N/mm2);∨--面板计算最大剪力(N):∨=5633.816N;b--构件的截面宽度(mm):b=600mm;hn--面板厚度(mm):hn=18.0mm;fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv=13.000N/mm2;面板截面受剪应力计算值:τ=3×5633.816/(2×600×18.0)=0.782N/mm2;面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;面板截面的受剪应力τ=0.782N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,挠度计算公式如下:83

43资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。其中,ω--面板最大挠度(mm);q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m):q=47.71×0.60＝28.62kN/m;l--计算跨度(竖楞间距):l=278.0mm;E--面板弹性模量(N/mm2):E=9500.00N/mm2;I--面板截面的惯性矩(mm4);I=600×18.0×18.0×18.0/12=2.92×105mm4;面板最大容许挠度:[ω]=278/250=1.112mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.521×28.62×278.04/(100×9500.0×2.92×105)=0.322mm;面板的最大挠度计算值ω=0.322mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.112mm,满足要求!四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件,按连续梁计算。本工程柱高度为4.4m,柱箍间距为600mm,竖楞为大于3跨,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,竖楞采用木楞,宽度45mm,高度90mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45×90×90/6=60.75cm3;I=45×90×90×90/12=273.38cm4;83

44资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式:其中,M--竖楞计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(柱箍间距):l=600.0mm;q--作用在竖楞上的线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.28×0.90=14.323kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.28×0.90=0.701kN/m;q=(14.323+0.701)/2=7.512kN/m;竖楞的最大弯距:M=0.1×7.512×600.0×600.0=2.70×105N.mm;其中,σ--竖楞承受的应力(N/mm2);M--竖楞计算最大弯距(N.mm);W--竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=6.08×104;f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.70×105/6.08×104=4.451N/mm2;83

45资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。竖楞的最大应力计算值σ=4.451N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求!2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:其中,∨--竖楞计算最大剪力(N);l--计算跨度(柱箍间距):l=600.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.28×0.90=14.323kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.28×0.90=0.701kN/m;q=(14.323+0.701)/2=7.512kN/m;竖楞的最大剪力:∨=0.6×7.512×600.0=2704.232N;截面抗剪强度必须满足下式:其中,τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2);∨--竖楞计算最大剪力(N):∨=2704.232N;b--竖楞的截面宽度(mm):b=45.0mm;hn--竖楞的截面高度(mm):hn=90.0mm;fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv=1.500N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值:τ83

46资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。=3×2704.232/(2×45.0×90.0)=1.002N/mm2;竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.002N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下:其中,ω--竖楞最大挠度(mm);q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m):q=47.71×0.28=13.26kN/m;l--计算跨度(柱箍间距):l=600.0mm;E--竖楞弹性模量(N/mm2):E=9500.00N/mm2;I--竖楞截面的惯性矩(mm4),I=2.73×106;竖楞最大容许挠度:[ω]=600/250=2.4mm;竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×13.26×600.04/(100×9500.0×2.73×106)=0.448mm;竖楞的最大挠度计算值ω=0.448mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=2.4mm,满足要求!五、B方向柱箍的计算本算例中,柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管48×3.5;截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3;83

47资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4;柱箍为2跨,按集中荷载二跨连续梁计算(附计算简图):B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取B方向的;P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.278×0.6/2=4.51kN;B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=6.713kN;B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.164kN.m;83

48资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.061mm;1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.16kN.m;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3;B边柱箍的最大应力计算值:σ=30.75N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2;B边柱箍的最大应力计算值σ=30.75N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=0.061mm;柱箍最大容许挠度:[ω]=300/250=1.2mm;柱箍的最大挠度ω=0.061mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.2mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:83

49资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。其中N--对拉螺栓所受的拉力;A--对拉螺栓有效面积(mm2);f--对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;查表得:对拉螺栓的型号:M12;对拉螺栓的有效直径:9.85mm;对拉螺栓的有效面积:A=76mm2;对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.713kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN;对拉螺栓所受的最大拉力N=6.713kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中,柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管48×3.5;截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3;钢柱箍截面惯性矩I=121.9cm4;柱箍为2跨,按二跨83

50资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。连续梁计算(附计算简图):H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取H方向的;P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.239×0.6/2=3.87kN;H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=11.434kN;H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.590kN.m;H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.390mm;83

51资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.59kN.m;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3;H边柱箍的最大应力计算值:σ=110.663N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2;H边柱箍的最大应力计算值σ=110.663N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.39mm;柱箍最大容许挠度:[V]=500/250=2mm;柱箍的最大挠度V=0.39mm小于柱箍最大容许挠度[V]=2mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力;A--对拉螺栓有效面积(mm2);f--对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;查表得:对拉螺栓的直径:M12;83

52资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。对拉螺栓有效直径:9.85mm;对拉螺栓有效面积:A=76mm2;对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN;对拉螺栓所受的最大拉力:N=11.434kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=11.434kN小于[N]=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求!十二、板模板(门架)计算书板:C栋四层楼面B-16～B-21交S-A～B-A轴8170×5600mm计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)、《混凝土结构设计规范》GB50010-、《建筑结构荷载规范》(GB50009-)、《钢结构设计规范》(GB50017-)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等规范编制。83

53资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1219;扣件连接方式:单扣件;脚手架搭设高度(m):4.80承重架类型设置:纵向支撑平行于门架;门架横距La(m):1.00;门架纵距Lb(m):1.00;门架几何尺寸:b(mm):1219.00,b1(mm):750.00,h0(mm):1930.00,h1(mm):1536.00,h2(mm):100.00,步距(mm):1950.00;加强杆的钢管类型:φ48×3.5;立杆钢管类型:φ48×3.5;2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35;混凝土自重(kN/m3):25.0;83

54资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。钢筋自重(kN/m3):1.10;施工均布荷载(kN/m2):1.03.材料参数木材品种:杉木;木材弹性模量E(N/mm2):9000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):11.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4;面板类型:胶合面板;钢材弹性模量E(N/mm2):21000.0;钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205.0;面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi);楼板混凝土强度等级:C30;每层标准施工天数:6;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000;楼板的计算宽度(m):8.17;楼板的计算厚度(mm):180.00;楼板的计算长度(m):5.60;施工平均温度(℃):23.000;5.板底模板参数板底横向支撑截面类型:木方:45×90mm;板底纵向支撑截面类型:方钢管:40×40×3mm;板底横向支撑间隔距离(mm):350.0面板厚度(mm):18.0二、板底模板计算83

55资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:其中,M--面板计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(板底横向支撑间距):l=350.000mm;q--作用在模板上的压力线荷载,它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2×(25+1.1)×0.18×1×0.9=5.074kN/m;模板结构自重荷载:q2:1.2×0.35×1×0.9=0.378kN/m施工人员及设备产生的荷载设计值q3:1.4×1×1×0.9=1.26kN/m;q=q1+q2+q3=5.074+0.378+1.26=6.712kN/m;面板的最大弯距:M=0.1×6.712×3502=82220.04N.mm;83

56资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);M--面板计算最大弯距(N.mm);W--面板的截面抵抗矩b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;W=1.000×103×18.0002/6=54000.000mm3;f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;面板截面的最大应力计算值:σ=M/W=82220.040/54000.000=1.523N/mm2;面板截面的最大应力计算值:σ=1.523N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中,q--作用在模板上的压力线荷载:q=(25.00+1.100)×0.180×1.000=4.70N/mm;l--计算跨度(板横向支撑间距):l=350.00mm;83

57资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。E--面板的弹性模量:E=9000.0N/mm2;I--面板的截面惯性矩:I=100.000×23/12=48.600cm4;面板的最大允许挠度值:[ω]=350/250=1.4mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.677×4.698×3504/(100×9500×4.86×105)=0.102mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.102mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=1.4mm,满足要求!三、板底纵、横向支撑计算(一)、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用木方:45×90mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1:=(25+1.1)×0.18×0.35=1.644kN/m;(2)模板的自重荷载(kN/m):q2:=0.35×0.35=0.122kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN):经计算得到,活荷载标准值P1:=1×1×0.35=0.35kN;均布荷载设计值:q=1.2×1.644×0.9+1.2×0.122×0.9=1.908kN/m;83

58资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。集中荷载设计值:P=1.4×0.35×0.9=0.441kN;均布荷载标准值:q=1.644+0.122=1.767kN/m;集中荷载标准值:P=P1=0.35kN;2.抗弯强度验算:最大弯矩计算公式如下:其中,M--计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(门架纵距);l=1.000mm;q--作用在模板上的均布荷载设计值;q=1.908kN/mp--作用在模板上的集中荷载设计值;p=0.441kN最大弯距:M=0.441×1.000/4+1.908×1.0002/8=0.349kN.m;按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算:其中,σ--板底横向支撑承受的应力(N/mm2);M--板底横向支撑计算最大弯距(N.mm);W--板底横向支撑的截面抵抗矩b:板底横向支撑截面宽度,h:板底横向支撑截面厚度;W=45.000×90.0002/6=60750.000mm3f--板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=11.000N/mm2;83

59资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。板底横向支撑截面的最大应力计算值:σ=M/W=0.349×106/60750.000=5.741N/mm2;板底横向支撑的最大应力计算值5.741N/mm2小于板底横向支撑抗弯强度设计值11N/mm2,满足要求!3.抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.441/2+1.908×1.000/2=1.175kN;板底横向支撑受剪应力计算值T=3×1.175×103/(2×45.000×90.000)=0.435N/mm2;板底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2;板底横向支撑的受剪应力计算值:T=0.435N/mm2小于板底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.4N/mm2,满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度,计算公式如下:其中,ω--计算最大挠度(N.mm);l--计算跨度(门架纵距);l=1000.000mm;83

60资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。q--作用在模板上的均布荷载标准值;q=1.767kN/m;E--板底横向支撑弹性模量;E=9.00×103N/mm2;I--板底横向支撑截面惯性矩;I=2733750.000mm4;板底横向支撑最大挠度计算值ω=5×1.767×10004/(384×9.00×103×2733750)=0.935mm;板底横向支撑的最大允许挠度[ω]=1000.000/250=4.000mm;板底横向支撑的最大挠度计算值:ω=0.935mm小于板底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4mm,满足要求!(二)、板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用方钢管:40×40×3mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度及挠度验算:板底纵向支撑,按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图):板底纵向支撑所受荷载P=1.908×1.219+0.441=2.767kN板底纵向支撑计算简图83

61资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。板底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)板底纵向支撑梁剪力图(kN)板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩:M=1.052kN.m最大剪力:V=5.208kN最大变形(挠度):ω＝0.403mm按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算:其中,σ--板底纵向支撑承受的应力(N/mm2);M--板底纵向支撑计算最大弯距(N.mm);83

62资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。W--板底纵向支撑的截面抵抗矩:W=[40×402-(40-6)×343/40]/6=5098.6mm3[f]--板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2);[f]=215.000N/mm2[ω]--最大容许挠度(mm)[ω]=1219.000/250=4.876mm;板底纵向支撑的最大应力计算值:σ=M/W=1.052×106/5098.600=206.352N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值206.352N/mm2小于板底纵向支撑抗弯强度设计值215N/mm2,满足要求!板底纵向支撑的最大挠度计算值:ω=0.403mm小于板底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm,满足要求!3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足:IZ--方钢管的惯性矩;IZ=[40×403-(40-6)×463]/12=101972mm4δ--方钢管的壁厚的2倍,6mm;b--方钢管的宽度,40mm;83

63资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。h0--方钢管的高度,40mm;h--方钢管腹板高度,34mm;板底纵向支撑受剪应力计算值T=5.208×103×[40×402-(40-6)×342]/(8×101972×6)=26.276N/mm2;板底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2;板底纵向支撑的受剪应力计算值26.276N/mm2小于板底纵向支撑抗剪强度设计值120N/mm2,满足要求!四、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:MF12191榀0.224kN交叉支撑2副2×0.04=0.08kN连接棒2个2×0.165=0.33kN锁臂2副2×0.184=0.368kN合计1.002kN经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.514kN/m。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管,按照2步3跨设置剪刀撑与水平面夹角:α=arctg((3×1.95)/(2×1.00))=71.13每米脚手架高中剪刀撑自重:83

64资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。2×37.632×10-3×(2×1.000)/cosα/(3×1.950)=0.080kN/m;水平加固杆采用Φ48×3.5mm钢管,按照2步3跨设置,每米脚手架高中水平加固杆自重:37.632×10-3×(2×1.000)/(3×1.950)=0.013kN/m;每跨内的直角扣件4个,旋转扣件4个,每米高的扣件自重:(4×0.0135+4×0.0145)/1.95=0.057kN/m;每米高的附件重量为0.010kN/m;经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.102kN/m;(3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1)钢筋混凝土梁自重(kN):(25.000+1.100)×0.180×1.000×(1.000+1.219)=10.425kN;2)模板的自重荷载(kN):0.350×1.000×(1.000+1.219)=0.777kN;经计算得到,板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计NGk3=11.202kN/m;静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×H+NGk3=(0.514+0.102)×4.800+11.202=14.160kN;2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN):经计算得到,活荷载标准值NQ=1.000×1.000×(1.000+1.219)=2.219kN;五、立杆的稳定性计算:83

65资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式其中NG--每米高脚手架的静荷载标准值,NG=14.16kN;　　NQ--脚手架的活荷载标准值,NQ=2.219kN;　　H--脚手架的搭设高度,H=4.8m。经计算得到,N=20.098kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N--作用于一榀门架的轴向力设计值,N=20.098kN;　　Nd--一榀门架的稳定承载力设计值(kN);一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算其中Φ--门架立杆的稳定系数,由长细比kho/i查表得到,Φ=0.537;　　k--调整系数,k=1.17;　　i--门架立杆的换算截面回转半径,i=2.12cm;　　h0--门架的高度,h0=1.93m;　　I0--门架立杆的截面惯性矩,I0=12.19cm4;　　A1--门架立杆的截面面积,A1=4.89cm2;　　h1--门架加强杆的高度,h1=1.54m;　　I1--门架加强杆的截面惯性矩,I1=12.19cm4;83

66资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。　　f--门架钢材的强度设计值,f=205N/mm2。　　A--一榀门架立杆的截面面积,A=9.78cm2;　　A=2×A1=2×4.89=9.78cm2;　　I--门架立杆的换算截面惯性矩,I=21.89cm4;　　I=I0+I1×h1/h0=12.190+12.190×1536.000/1930.000=21.891cm4经计算得到,Nd=107.663kN。立杆的稳定性计算N

67资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-)、《混凝土结构设计规范》GB50010-、《钢结构设计规范》(GB50017-)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成:直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。组装墙体模板时,经过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2;一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300;穿墙螺栓水平间距(mm):600;主楞(外龙骨)间距(mm):400;穿墙螺栓竖向间距(mm):400;对拉螺栓直径(mm):M12;2.主楞信息龙骨材料:钢楞;截面类型:圆钢管48×3.5;钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08;主楞肢数:2;3.次楞信息龙骨材料:木楞;宽度(mm):45.00;高度(mm):90.00;次楞肢数:1;4.面板参数83

68资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00;面板弹性模量(N/mm2):9500.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00;方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00;墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:83

69资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;T--混凝土的入模温度,取20.000℃;V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;H--模板计算高度,取4.400m;β1--外加剂影响修正系数,取1.000;β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为47.705kN/m2、105.600kN/m2,取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。83

70资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中,M--面板计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(内楞间距):l=300.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m,其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m;q=q1+q2=20.609+1.008=21.617kN/m;面板的最大弯距:M=0.1×21.617×300.0×300.0=1.95×105N.mm;按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);M--面板计算最大弯距(N.mm);W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;W=400×18.0×18.0/6=2.16×104mm3;83

71资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;面板截面的最大应力计算值:σ=M/W=1.95×105/2.16×104=9.007N/mm2;面板截面的最大应力计算值σ=9.007N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.抗剪强度验算计算公式如下:其中,∨--面板计算最大剪力(N);l--计算跨度(竖楞间距):l=300.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m;q=q1+q2=20.609+1.008=21.617kN/m;面板的最大剪力:∨=0.6×21.617×300.0=3890.981N;截面抗剪强度必须满足:其中,Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2);∨--面板计算最大剪力(N):∨=3890.981N;b--构件的截面宽度(mm):b=400mm;83

72资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。hn--面板厚度(mm):hn=18.0mm;fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv=13.000N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×3890.981/(2×400×18.0)=0.811N/mm2;面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值T=0.811N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2,满足要求!3.挠度验算根据规范,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=47.7×0.4=19.08N/mm;l--计算跨度(内楞间距):l=300mm;E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2;I--面板的截面惯性矩:I=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4;面板的最大允许挠度值:[ω]=1.2mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.677×19.08×3004/(100×9500×1.94×105)=0.567mm;面板的最大挠度计算值:ω=0.567mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.2mm,满足要求!四、墙模板内外楞的计算83

73资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,内龙骨采用木楞,宽度45mm,高度90mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45×90×90/6=60.75cm3;I=45×90×90×90/12=273.38cm4;内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算:其中,M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm);l--计算跨度(外楞间距):l=400.0mm;q--作用在内楞上的线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m,其中,0.90为折减系数。q=(15.456+0.756)/1=16.212kN/m;内楞的最大弯距:M=0.1×16.212×400.0×400.0=2.59×105N.mm;83

74资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。内楞的抗弯强度应满足下式:其中,σ--内楞承受的应力(N/mm2);M--内楞计算最大弯距(N.mm);W--内楞的截面抵抗矩(mm3),W=6.08×104;f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;内楞的最大应力计算值:σ=2.59×105/6.08×104=4.27N/mm2;内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;内楞的最大应力计算值σ=4.27N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:其中,V－内楞承受的最大剪力;l--计算跨度(外楞间距):l=400.0mm;q--作用在内楞上的线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m,其中,0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(15.456+0.756)/1=16.212kN/m;内楞的最大剪力:∨=0.6×16.212×400.0=3890.981N;83

75资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。截面抗剪强度必须满足下式:其中,τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2);∨--内楞计算最大剪力(N):∨=3890.981N;b--内楞的截面宽度(mm):b=45.0mm;hn--内楞的截面高度(mm):hn=90.0mm;fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2):τ=1.500N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×3890.981/(2×45.0×90.0)=1.441N/mm2;内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值τ=1.441N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下:其中,ω--内楞的最大挠度(mm);q--作用在内楞上的线荷载(kN/m):q=47.71×0.30/1=14.31kN/m;83

76资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。l--计算跨度(外楞间距):l=400.0mm;E--内楞弹性模量(N/mm2):E=9500.00N/mm2;I--内楞截面惯性矩(mm4),I=2.73×106;内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×14.31/1×4004/(100×9500×2.73×106)=0.096mm;内楞的最大容许挠度值:[ω]=1.6mm;内楞的最大挠度计算值ω=0.096mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.6mm,满足要求!(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5;外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3;外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4;外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式:其中,作用在外楞的荷载:P=83

77资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。(1.2×47.7+1.4×2)×0.3×0.4/2=3.24kN;外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm;外楞最大弯矩:M=0.175×3242.48×600.00=3.40×105N/mm;强度验算公式:其中,σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm);M=3.40×105N/mmW--外楞的净截面抵抗矩;W=5.08×103mm3;[f]--外楞的强度设计值(N/mm2),[f]=205.000N/mm2;外楞的最大应力计算值:σ=3.40×105/5.08×103=67.02N/mm2;外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2;外楞的最大应力计算值σ=67.02N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中,∨--外楞计算最大剪力(N);l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600.0mm;P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×47.7+1.4×2)×0.3×0.4/2=3.242kN;外楞的最大剪力:∨=0.65×3242.484=1.26×103N;83

78资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。外楞截面抗剪强度必须满足:其中,τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2);∨--外楞计算最大剪力(N):∨=1.26×103N;b--外楞的截面宽度(mm):b=50.0mm;hn--外楞的截面高度(mm):hn=100.0mm;fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv=1.500N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×1.26×103/(2×50.0×100.0)=0.379N/mm2;外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;外楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值τ=0.379N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下:其中,ω--外楞最大挠度(mm);P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m):P=47.71×0.30×0.40/2＝2.86kN/m;83

79资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。l--计算跨度(水平螺栓间距):l=600.0mm;E--外楞弹性模量(N/mm2):E=210000.00N/mm2;I--外楞截面惯性矩(mm4),I=1.22×105;外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×5.72×100/2×6003/(100×210000×1.22×105)=0.277mm;外楞的最大容许挠度值:[ω]=2.4mm;外楞的最大挠度计算值ω=0.277mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.4mm,满足要求!五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力;A--穿墙螺栓有效面积(mm2);f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;查表得:穿墙螺栓的型号:M12;穿墙螺栓有效直径:9.85mm;穿墙螺栓有效面积:A=76mm2;穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN;穿墙螺栓所受的最大拉力:N=47.705×0.6×0.4=11.449kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=11.449kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求!83

80资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。83

81资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。83

82资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。83

83资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。83