南昌中骏·蓝湾香郡项目模板工程专项施工方案

《南昌中骏·蓝湾香郡项目模板工程专项施工方案》由会员上传分享，免费在线阅读，更多相关内容在行业资料-天天文库。

施工方案审核审批表工程名称中骏·蓝湾香郡项目施工方案名称模板工程施工方案项目经理熊卜宗项目总工李刚方案适用范围模板支撑体系、模板施工施工方案编制人邹国华送审日期2013。12.28分公司技术科审核意见：审核人：年月日分公司工程科审核意见：审核人：年月日分公司安全科审核意见:审核人：年月日分公司安全总监批示：批示人：年月日分公司总工程师审批意见：审批人：年月日

1南昌中骏·蓝湾香郡项目模板工程施工方案编制人：审核人:审批人：编制单位:中建三局建设工程股份有限公司南昌中骏蓝湾香郡项目部编制日期：二0一三年十二月二十五日

21、工程概况及特点中骏·蓝湾香郡项目由南昌中骏房地产开发有限公司投资兴建，工程位于南昌市高新区，北靠艾溪湖南路，南靠长胜北路，西临创新二路，东为规划路。本工程总用地面积121623.00m2，总建筑面积约300411.40m2。其中地下室建筑面积55868。78m2，地上建筑面积244543.62m2，其中高层建筑面积202845。08m2，多层建筑面积26684.12m2,商业建筑面积9729.80m2，幼儿园建筑面积2100m2。其中高层区部分地下室为甲类二等人防掩蔽所，人防总建筑面积约23950。43m2。本项目由33栋3F住宅、20栋18~32F高层、1栋1F幼儿园、1栋2F社区用房、2栋1～2F商业等建筑组成建筑小区.主要结构概况如下:部位说明结构构件尺寸概况基础高层为钻孔灌注桩(d=700、800、900、1000mm）；多层为天然基础承台车库为单桩承台(1000*1000*900)，主楼为大承台(平面尺寸1000~3800，厚度1000～1600)；多层天然基础承台平面尺寸为600~3100*600～3100，厚度为400～600.基础梁、框架梁基础梁主要尺寸为300×400、300×500、450×700～850等；框架梁主要尺寸为300×700，500×1000，700×850，200×1450等.框架柱主要尺寸为600×600、少量700×700、800×800、700×1200等。剪力墙高层剪力墙厚200~350,别墅地下室剪力墙厚200、250板多层底板厚200～250,高层底板厚300~400；顶板厚多层为120，高层人防区为250,非人防区为200层高高层:地下室4.1m～5.8m,首层：3.97m，标准层：3.0m;多层:地下室：2.5~4.75，地上:3.2~3。6m，坡屋面最高为5。9m。2、编制依据本方案依据设计和现行有关技术规程要求及现场实际情况进行编制,目的在于模板的制作与安装准确无误，同时为了满足现场施工和各方协调工作需要.编制本施工方案的主要依据的技术文件及施工规范有：1、本工程的施工图纸（建筑、结构）（2013年12月16日版）；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011）；3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）;4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)；5、《建筑施工手册》（第四版)

33、施工部署3。1模板支撑选型序号部位支撑体系备注1承台、底板及基础梁砖胎模240厚、370厚2集水井、电梯井承台砖胎模370厚、490厚3排水沟砖胎模120厚4地库外剪力墙、人防墙扣件式钢管脚手架支撑采用止水对拉螺杆5梁、板碗扣式钢管脚手架支撑(梁底加设的立杆支撑及与满堂架连接的短钢管采用扣件式钢管脚手架）梁采用对拉螺杆、刀卡(仅限于小截面梁）6柱、剪力墙扣件式钢管脚手架支撑采用对拉螺杆3。2施工准备3。2。1技术准备1、组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程,熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。提前与设计院、业主、监理等协商解决图纸中遗留的各种问题，形成图纸会审纪要。2、编制模板施工方案，确定各部分模板施工方法及整体施工部署。3、进行三级技术交底，项目部在正式施工前内部进行逐级技术交底,即技术负责人→管理人员→施工班组长→操作工人，交底内容及要求包括进度质量目标、施工部署、技术操作要领及注意事项、质量要求、安全防护、成品保护等。4、对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。3.2.2现场准备按照施工总平面部署做好模板加工房的布置、搭设，硬化加工车间道路，接入施工用电源；按照总体施工计划及时组织模板、木枋、钢管、模板加工机械设备和施工人员进场.3.3材料选择要求3。3。1模板及木枋（1）电梯基坑、承台、基础梁板及集水井侧模

4采用砖胎膜,模板用灰砂砖、M5水泥砂浆砌筑。（2）框架柱及剪力墙模板采用15mm厚木胶合板施工现场组拼，背楞采用40×90mm木枋。（3）顶板及梁模板采用15mm厚木胶合板和40×90mm木枋现场拼制。(4）模板的材质、规格及技术要求：①模板不得选用脆性、严重扭曲和受潮容易变形的木材（通过观察检验)；②选用1830mm×915mm木胶合板（根据市场情况，厚度不小于15mm）；③模板拼缝处应平、直,根据市场情况木枋不得小于40×90,并刨直；④配置好的模板在反面编号并写明规格，分别堆放保管；3.3.2扣件式钢管扣件式钢管采用φ48×2.7mm钢管，连接处采用扣件连接牢固。对于进场的钢管进行检查，最小壁厚不得小于2.7mm，同时钢管、扣件应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011)中的规定,钢管及扣件进行检查验收.（1）新钢管检查内容：应有产品质量合格证及质量检验报告;施工前对钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。（2）旧钢管检查内容：项次检查项目验收要求1外径,壁厚外径允许偏差＜0.50mm,壁厚不小于2。7mm2两端面切斜偏差应平整,端面切斜的偏差＜1。70mm3钢管外表面锈蚀深度允许偏差≤0。50mm4钢管的端部弯曲长度≤1.5m允许偏差≤5mm5立杆弯曲3m＜长度≤4m允许偏差≤1264m＜长度≤6.5m≤207水平杆、斜杆弯曲长度≤6.5m允许偏差≤30mm(3）扣件检查内容:①应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件.扣件与钢管的贴合面必须保证与钢管扣紧时接触良好。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·

5m时，不得发生破坏。②新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。③旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件均应进行防锈处理。④扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1mm。当扣件紧夹钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm.3。3.3碗扣式钢管（1）碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-92)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092）中的Q235A级普通钢管,其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的规定.（2）碗扣架用钢管规格为Φ48×2.7mm,钢管壁厚不得小于2。7mm；上碗扣，可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270—500的规定；下碗扣,横杆接头，斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。采用钢板热冲压整体成形的下碗扣,钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求,板材厚度不得小于6mm。并经600～650C的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制.立杆连接外套管壁厚不得小于2.7-0.025mm，内径不大于50mm,外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。杆件的焊接应在专用工装上进行,各焊接部位应牢固可靠,焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合相关要求。(3)杆件管口平面与钢管轴线垂直度立杆下碗扣间距:下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度≤0。5±1，接头的接触弧面与横杆轴心垂直度≤1，横杆两接头接触弧面的轴心线平行度，允许偏差(mm)≤1，立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动,不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。（4）立杆与立杆连接的连接孔处应能插入Φ12mm连接销。在碗扣节点上同时安装1—4个横杆，上碗扣均应能锁紧。（5)构配件外观质量要求:1）钢管应无裂纹，凹陷，锈蚀，不得采用接长钢管；2）铸造件表面应光整，不得有砂眼，缩孔,裂纹，浇冒口残余等缺陷,表面粘砂应

6清除干净；3）冲压件不得有毛刺,裂纹，氧化皮等缺陷；4)各焊缝应饱满,焊药清除干净,不得有未焊透，夹砂,咬肉，裂纹等缺陷；5）构配件防锈漆涂层均匀,牢固；6)主要构，配件上的生产厂标识应清晰.(6)可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4—5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。3.3.4止水对拉螺杆对于止水对拉螺杆,全部在场外进行加工，运回场内进行集中堆放。（1）对于地下室外墙、人防墙（包括NQ、GQ、LKQ）及外部高低跨梁、折板等要求防水、密闭的钢筋混凝土结构部位均采用止水对拉螺杆进行模板加固，如下图所示（3)对于内部剪力墙、内部框架柱、梁等厚度不同采用不同长度的对拉螺杆，如下图所示：4、模板支撑体系设计4.1基础梁、承台、电梯基坑及集水井模板高层地库主要是单桩承台，尺寸为1000×1000,高度为900mm,基础梁主要尺寸为300×500、300×500、450×700～850。多层天然基础承台平面尺寸为600～3100×600～3100，厚度为400～600，高层主楼地下室承台主要有有单桩承台、两桩承台、三桩承台、多桩承台等，承台高度主要有1000~1600;电梯井基坑承台高度为3400mm，消防集水井深度为3600mm。基础梁主要尺寸为300×400、300×500、450×700、450×850等。

7地下室底板侧模、基础梁、承台、电梯井、集水井采用砖胎膜，在垫层上砌筑，砖胎膜采用灰砂砖和M5水泥砂浆砌筑，内侧面用20厚1：2水泥砂浆抹平。砖胎膜砌筑高度1m以内采用120墙,砌筑高度1~2m采用240墙，砌筑高度2m以上采用370墙。砖胎模施工工艺：人工清底清槽→坑底标高及尺寸校核（插垫层标高控制筋）→按照标高控制筋浇筑砼垫层→放砖胎模控制线→排砖→砌砖→砖胎模内侧抹灰.基础承台砖胎模支设示意图别墅区地下室底板由于有高低跨的存在，需分两次进行施工，先施工低跨底板和四周导墙，再把高低跨板交界的挡土墙和高跨的独立柱（板标高以下部分）施工完，并将挡土墙侧壁防水及保护层施工完,然后回填高跨底板底的土并夯实，然后施工高跨底板。

8对于高层区，各电梯井深基坑及消防集水井由于开挖深度较大，需先行施工，将底部承台及电梯井道剪力墙施工到一定标高后，砌筑周边砖膜，回填土后进行周边板面垫层及后续工作的施工。对于19＃、20＃、23#楼，由于电梯井和集水井相距很近,基坑分三次施工,在剪力墙及侧壁水平施工缝处留置止水钢板。4.2板模板本工程满堂架主要采用碗扣式模板支撑架,所有板模板采用15mm厚木胶合板，40mm×90mm木方做次楞，φ48×2。7mm钢管作主楞，随满堂架设置，立杆上用可调托撑，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑（用扣件式钢管脚手架）.现浇梁、板模板及梁柱接头模板,采用15mm厚木胶合板和40×90mm背楞体系，钢管脚手架支撑，梁侧模板采用扣件式钢管架固定.本工程别墅区为框架结构,高层区为剪力墙结构（周边地库为框架结构）,均采用碗扣搭设板支撑架,横杆采用0.9m和1。2m，少量0.6m横杆调整模数。楼板厚度主要为100mm，200mm、250mm，局部110mm、120mm、130mm等，地库大面层高为4。1m，高层主楼地下一层层高5.2m(局部有5。8m），首层层高

93。97m。别墅地下室层高2。47～4。72m，地上层高3.3~3.6m,坡屋面局部高度为5.9m。高层地下室及一层支模架碗扣横杆主要采用0.9×0.9m，其余主要采用1。2×1.2m。别墅区层高大于3m楼层均采用0。9m横杆搭设。扫地杆距地面200mm，木枋间距300mm，水平杆步距第一步为1500mm，第二步为1500mm，第三步根据板底结构标高确定.顶部设置扫天杆，在地库搭设架体高度大于4m处，在扫天杆和扫地杆平面加设两道剪刀撑，可调顶托伸出钢管距离不大于200mm。剪刀撑设置:①模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵横向每隔4跨由底到顶设置连续设置竖向剪刀撑；②地下室层高最高部位为5。8m，因此底部和顶部各设置一道水平剪刀撑；③剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°—60°之间，斜杆应每步与立杆扣接,水平剪刀撑与支架纵（或横)向夹角应为45°—60°。满堂架搭设示意图本工程别墅及幼儿园屋面为斜屋面，坡道约为30°，拟采用单面支模法.模板采用木模板，以40×90mm木枋作龙骨,模板支承架采用φ48的钢管支撑架，并增加钢管斜撑，水平钢管与楼层满堂架拉结，以防斜屋面混凝土浇捣时由于水平分力作用使模板支承结构发生变形。斜屋面单面支模详见下图。

10斜屋面支模示意图施工中必须注意防止钢筋位移及混凝土浇注不到位而造成的蜂窝。由于模板支撑系统承受斜屋面的横向推力,因此，必须设置斜撑。浇筑混凝土时以屋脊为界分两段同时进行施工，自下而上(即从屋檐至屋脊）、左右两边向中间展开同时浇筑混凝土,防止混凝土单侧浇筑使支架发生位移而一边倒。4.3梁模板本工程梁支撑体系采用扣件式钢管脚手架，采用15mm厚木胶合板，40×90mm木枋纵向布置，采用φ48×2.7钢管。框架梁主要尺寸为200×500，300×700，500×1000,300×1400，300×1900，700×850，200×1450等。梁宽为300mm以内、梁高600mm以内的梁梁底模板背枋布置2根,沿梁长方向通长分别布置在梁底模两侧，梁侧木枋布置3根,梁底沿梁跨度方向按照1200间距设置水平横向短钢管搭设在满堂架水平杆或立杆上支撑,或直接利用满堂架水平杆作为梁底水平支撑杆,梁侧按照1200间距设置短钢管竖向支撑，与梁底短钢管连接。

11梁宽为400mm～600mm，梁高大于600mm～1000mm的梁底模板背枋布置3根，沿梁长方向通长分别布置在梁底模两侧及中间，梁侧木枋布置4根，梁底沿梁跨度方向按照600间距设置水平横向短钢管搭设在满堂架水平杆或立杆上支撑.中间加设一道M12对拉螺杆,水平方向间距600。梁底中间部位增加一道支撑立杆,立杆间距600，梁侧按照1200间距设置立杆竖向支撑.梁宽大于600mm,高大于1000mm的梁底模板背枋布置5根，沿梁长方向通长等间距布置，梁侧木枋布置5～6根，梁两侧立杆沿跨度方向间距600mm,梁底及梁侧钢管主楞沿梁长方向按间距600设置。中间加设2~3道M12对拉螺杆，水平方向间距600.梁底中间部位增加一道支撑立杆,立杆间距600。梁两侧按照600间距对称设置斜撑.

12若梁为边框梁时，梁外侧小立杆应用三角形固定牢固。梁长超过4m时，适当位置增加1—2道独立支撑,以便于梁起拱时用支撑加固，且梁起拱高度1～3‰梁长.4.4剪力墙模板剪力墙厚度主要为:200mm、250mm、300mm、350mm。剪力墙模板采用木胶合板配制，木胶合板尺寸为1830mm×915mm，在面积较大的外剪力墙处，将模板整拼成大面积模板,以便标准层的施工和周转利用。模板竖楞采用40×90mm木枋,剪力墙木枋横向间距为250mm，横楞采用φ48×2。7双钢管，横向间距均为500mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，与满堂架连接。为了保证模板的侧向刚度，加设φ12mm对拉螺杆，两端用双蝴蝶卡固定，对拉螺杆的纵横间距为500×500。对于墙厚超过400的剪力墙，双钢管横向间距均为400mm，木方间距为200mm，对拉螺杆间距按照400×400分布。地下室剪力墙外模板设置两道斜向支撑加固以保证其稳定，内支撑与地下室满堂架拉连（见下图)，地下室外剪力墙对拉螺杆采用φ12mm止水对拉螺杆。即在对拉螺杆中部加焊止水片,螺杆割除后用高一级强度等级防水水泥砂浆填补；内剪力墙体对拉螺杆外套φ16PVC管,对拉螺杆周转使用。

13地下室墙体水平施工缝留在底板面向上500mm处,混凝土浇筑完后剔凿软弱层到坚硬的石子.竖向施工缝留在后浇带处。剪力墙模板支设示意4.5独立柱模板地库独立柱截面为600×600、700×700、800×800、700×1200等。柱模板背枋沿竖向通长布置,木枋水平间距为250mm,超过250mm时加设一道木枋,两边木枋应沿柱模板边缘设置.沿柱高度设置加固体系，加固体系为双钢管,双钢管间距为450mm，柱中增设φ12螺杆固定(对于截面小于600mm的可不设螺杆)，间距450,螺杆设双螺帽。边角处采用木板条找补,保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。柱支模图如下：柱模安装完毕后必须检查垂直度和模板的方正，以及模板各部位的尺寸、拼装等是否符合规范要求。经验收合格后方可进入下一道工序.

14独立柱模板支设示意4。6楼梯模板楼梯段模板由底模、搁柵、牵杠、牵杠撑、外帮板、踏步侧板、反三角木等组成。如下图所示。楼梯模板采用木胶合板，模板下木枋间距300，加固钢管间距500mm，反三角模板钉在木枋上,三角模板两直角边长分别等于踏步的高和宽。在每个踏步面板上留出3～5个直径大于20mm的透气孔，因本工程实体质量要求较高，故要求使用封闭式楼梯模板，踏步横竖向交接处用50角钢加固。可保证楼梯砼的几何尺寸和光滑度。每梯段设三块反三角木,反三角木用横楞及立木支吊,横楞与立木均采用40×90mm木枋。楼梯模板支设示意图

154.7门洞模板门窗洞口模板同样采用双面腹膜木模板（同墙柱模板)，40×90木方背楞,预先制作塔吊吊至现场安装固定，为保证门洞下部砼浇筑,宜在门洞底框模板下设置砼浇筑下料口.4。8电梯井模板电梯井内外侧模板均采用15厚附膜木模板散拼散装体系,普通钢管架支撑，M12对拉螺栓外穿16PVC套管拉固，对拉螺杆可周转使用;沿墙高方向，每间隔500设置一道φ8的对拉钢筋，以保证剪力墙长度方向截面尺寸。电梯井剪力墙模板支撑、加固体系同地上部分剪力墙。

16高层电梯井道主体结构施工时采用工具式钢平台，即可起到硬质防护作用，又可以作为操作架底部支撑。已施工完楼层电梯井每两层做一次硬质封闭。4.9细部处理确保施工缝的施工质量，第二次浇筑混凝土前，施工缝表面必须进行凿毛处理，清除浮粒、杂物。大面积区域分段施工时，应按图纸要求留设施工后浇带，两侧采用快易收口网收口，待两侧砼浇筑完成一个月后再进行补浇，砼标号及后浇带处理方法应符合设计要求.原则上不得在结构上任意留设施工缝，对于突发事件造成的施工缝必须按规范留设。除后浇施工缝外，工程结构不得再留垂直施工缝。为保证外墙及电梯井内侧水平施工缝处模板拼缝严密而不至于在砼浇筑过程中漏浆，可以在浇筑外墙、电梯井砼时在施工缝下口5cm处预埋对拉螺杆一排，上部墙模支设时利用此排螺杆固定模板下口以保证拼缝严密.5、模板加工制作、安装及拆除5。1模板加工制作1、由木工工长编制详细的配模方案,模板加工按照配模方案执行；2、按加工图编号逐块制作模板；3、每块模板严格按加工图尺寸下料，误差控制在规范范围内；4、模板下料时先用钢卷尺量好尺寸，必须弹好墨线后才能用锯下料;5、所有木枋与模板的接触面刨平刨直，确保木枋平直；模板侧边刨平，使边线平直，四角归方，模板拼缝平整严密；6、模板编号：按照配模方案对加工好的模板进行统一编号，避免混淆；7、所有模板配制完成后，均要按模板设计平面布置图编号，分类堆码备用；8、对拉螺杆眼按照不同部位（外墙、内墙、梁等）事先画十字线打孔。5.2模板安装5。2。1安装准备

17模板安装前应充分准备好各类周转架料（如木枋、扣件、钢管），模板按放样已制作完毕，楼层测量放线及复核工作已完毕,其他检查工作及纠正工作已经完成。作业面已放好轴线和模板安装的平面尺寸线，控制标高线,模板已按配模作业设计配备完毕，模板、连接、支撑工具材料运进现场前已维修、清理完毕，施工机具已运至现场,作业层需要的外脚手架已搭设完毕,根据图纸要求，配模作业设计、工艺标准已向工人进行技术交底。5。2.2满堂架搭设1）待下一层梁板、柱、墙混凝土浇捣并达到1。2MPa后，放出轴线、柱、墙模板边线和离模板边线20mm的借线,剪力墙门窗洞口线也应放出。若有钢筋移位现象，立即通知钢筋工长和技术负责人联系处理。2）搭设上层模板满堂脚手架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或架设支架,每根立杆底部必须设置底座或垫板。上层楼板施工时应保证下面一层的模板及支撑未拆除。3）满堂脚手架必须成行成列，牵线搭设。满堂脚手架搭设时，先立梁两侧的立杆，再立楼板支撑.地下室梁底的钢管顶撑必须和满堂脚手架同步搭设。满堂脚手架立杆间距和横杆步距应符合前面第四节要求.4）跨度大于4m的梁板，其模板应按跨度的1～3/1000起拱，对净挑长大于2m的悬臂梁，端部应按悬挑长度的1/300起拱。5)满堂脚手架四边与中间每隔四排立杆应设一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。地下室层高最高部位为5。8m,因此底部和顶部各设置一道水平剪刀撑5。2.3模板安装基础模板安装:基础模板采用砖胎模，在垫层施工完毕后进行.施工前先在垫层上弹出砖胎模边线，砌筑约5皮砖时弹出标高控制线。施工中注意加强计量工作，严格控制砂浆配合比。柱模板安装：支设工艺，找平—定位-组装柱模-安装柱箍—安装拉杆或斜撑-校正垂直度—柱模预栓-浇筑混凝土—柱模拆除。根据测量定位及模板的编号，将模板及其他周转架料吊运至各相应部位，柱子每一个面应先用铁钉将木枋与模板钉牢，由小块拼成整体，再进行定位安装，按施工图安装完毕后，检查其垂直度及平整度并及时整修，然后进行加固。柱模板施工要点:

18①柱模板安装时先弹出纵横轴线及四周边线；②立模后校准垂直度，再紧固牢固；③通排柱模应先装两端柱模板，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模；④柱顶与梁顶交接处要留出缺口，缺口尺寸为梁的高与宽（梁高扣除板厚)，并在缺口两侧及口底钉上衬口档，衬口档离缺口边的距离即为梁侧和梁底板厚；⑤为保证柱模板稳定,柱模之间要用水平撑，剪力撑相互拉接固定；⑥柱模按规范要求留置浇捣孔、清扫孔；框架柱临边在板面冒出30cm,梁底10cm设对拉螺栓。墙模安装：木枋(背枋)间距＠250，外楞及对拉螺杆竖向间距500mm,对拉螺杆横向距为400mm，考虑到安全起见，为保证剪力墙的稳定，两侧各设上下两道斜撑竖向间距1500，斜撑纵向间距1200，支撑与内部满堂架体连接成整体。剪力墙临边模板冒出楼板面以上30cm,板下10cm处设对拉螺栓；地下室外墙由于防水需要，需从板面以上500mm处留置水平施工缝，此处采用木胶合板作模板，钢板止水带止水,通过外撑和卡具及改进后的对拉螺杆来加固。梁板模板安装：根据测量放线的标高、水平轴线定位梁、板底模及梁边模定位，其安装顺序如下：1、在楼层（已浇注楼层）板面上，弹出主次梁外侧的水平线或中轴线；2、按支撑体系搭设要求搭设满堂脚手架；3、对梁板底模进行第一次抄平放线,以便梁板竖向定位；4、根据主、次梁外侧水平线或中轴线，用吊坠法进行梁定位；5、安装梁、板底模及梁侧模板；6、进行梁、板模板的第二次抄平，校核梁板的水平平整度;7、加固、整改、密封模板;8、全面系统检查支撑体系及加固体系并予以纠正.为保证梁柱接头处柱箍筋和梁腰筋的安装，≥500高的梁只允许封一边梁侧模，待梁钢筋安装完毕后，再封另一半梁侧模.

19梁、板模支设应起拱，侧模包底模，侧模上、中、下各设一根木枋顶紧，对拉螺栓应按模板支撑体系要求加设,大梁底部和板中间立杆须设置双排扣件,以防扣件螺栓崩裂。梁板底木枋间距应符合支撑设计要求，钉梁侧模必须吊线且拉通长线,压梁侧模的木枋用4#铁钉穿过木枋进入梁底木枋钉牢，铁钉间距为40cm；梁侧模须用斜撑加固；抬梁的木枋铺设方向与梁长度方向平行时,必须另加压枋抵紧梁底模压枋以防梁爆模。楼梯模板安装：楼板模板在板与板之间采用硬拼，不留缝隙.先立平台梁、平台板的模板以及梯基的侧板,在平台梁和梯基侧板上钉托木，将搁柵支于托木上,搁柵下立牵杠及牵杠撑，牵杠撑间距为500mm，其下垫通长垫板（木胶合板），牵杠应与搁柵相垂直，牵杠撑之间应用拉杆相互拉结。然后在搁柵上铺梯段底板,底板纵向应与搁柵相垂直，在底板上划梯段宽度线，依线立外帮侧模板，外帮板用夹木固定。再立反三角木,反三角木的两端与平台梁和梯基的侧板钉牢。然后逐块钉踏步侧板，踏步侧板一头钉在外帮板的木档上，一头钉在反三角木的侧面上,或两头均钉在反三角木的侧面上。要注意梯步高度应均匀一致，最下一步及最上一步的起始点位置及高度,必须考虑到楼面、踏步踢面、踏面最后的装修厚度，防止由于装修厚度而形成踏步高度不协调或最下一步及最上一步不成一条线。5。3模板拆除混凝土结构浇筑完毕后，达到一定强度，方可拆模。模板拆卸日期，应按结构特点和混凝土所达到的强度来确定.不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板面受损坏，方可拆除；承重的模板应在混凝土达到下列强度以后，始能拆除(按设计强度等级的百分率计)模板及其支撑钢管架：表5.3—1现浇结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨度（m)按设计的砼强度标准值的百分率计板£2≥50%>2,£8≥75％>8≥100％梁、拱、壳£8≥75％>8≥100％悬臂构件———≥100%备注：本工程后浇带左右梁板模板需设独立支撑体系，需待后浇带混凝土浇筑完成达到相应强度后方能拆除。模板拆除施工要点及注意事项：

201、模板拆除需由工长填写模板拆除申请单，由项目技术负责人签发后方可实施；表5。3-2拆模申请表拆除班组砼浇捣日期年月日拆除部位同条件养护试块强度砼强度要求%实际强度％申请人日期年月日试验员质安部审批意见技术负责人审批意见2、模板拆除时应首先拆除梁侧模板，再拆除楼板模板，楼板模板拆除时,先调节顶部支撑头和，使其向下移动,达到模板与楼板分离的要求,保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板,其余模板均落在满堂脚手架上。3、模板拆除严禁使用大锤等，应用钩子或扁铲撬棍将未拆下的模板撬下,等模板全部落下之后,再集中运出并堆放指定地点,分规格码放好。4、梁模加设拉杆螺栓时，应先拆掉拉杆和背楞之后，再拆除侧模和底模,梁底模拆除时砼强度必须满足规定的要求才可以拆除。5、内墙模板拆除时,将墙内对拉螺杆一起拔除周转使用.6、模板及支撑架拆除时严禁对楼板产生过大冲击荷载，严禁伤害模板或砼面层、柱墙角部。7、墙柱模板拆除完毕后,应对墙柱阳角部位设置护角，防止损害。8、模板拆除后及时对拆除的模板进行清理、修补、保养。9、模板拆除时应有专人指挥、统一作业,同时应注意临边维护、防止钢管扣件等下落砸伤人员.6、质量标准及保证措施6。1质量标准1、现浇结构模板安装的允许偏差,应符合下表的规定：表6。1-1模板安装的允许偏差项次项目允许偏差（mm)检验方法1轴线位置5钢尺检查

212底模上表面标高±5用水准仪或拉线和尺量检查3截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4、—5钢尺检查4层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查5相邻两板表面高底差2钢尺检查6表面平整度5用2m靠尺和塞尺检查2、固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合下表的规定。表6.1—2预埋件和预留孔洞的允许偏差项次项目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度+1004中心线位置预留洞10截面内部尺寸+1003、结构各部位砼表面的质量等级标准见下表；表6.1—3砼面质量标准等级质量标准质量评定适用部位F1级表面平整度£2mm阴阳角垂直方正£2mm立面垂直度£3mm表面平整光滑:接搓平整；无蜂窝麻面现象；不做抹灰处理。柱F2级表面平整度£4mm阴阳角垂直方正£4mm立面垂直度£5mm表面平整光滑：接搓平整;无蜂窝麻面现象；不做抹灰处理。剪力墙、顶板、墙板。6.2质量保证措施1、模板支设前，由专业工长根据施工方案对操作班组长进行详细技术交底，做好书面记录，并落实责任.2、认真执行自检、互检、交接检“三检”制度，认真执行公司质量管理条例，对质量优劣进行奖罚。

223、模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在顶板下口墙根部每段至少留二个清扫口，将杂物及时清扫后再封上，避免产生质量事故。4、各类模板制作须严格要求，应经质量部门验收合格后方可投入使用；模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求，凡不符合要求的应返工调整，合格后方可报验。5、模板验收重点控制刚度、垂直度、平整度和接缝,特别应注意外围模板、楼梯间模板等处轴线位置正确性.并检查水电预埋箱盒、预埋件位置及钢筋保护层厚度等.6、为保证模板拼缝严密而不产生漏浆，以下拼缝部位应贴海绵双面胶条：梁模板与柱墙模板之间的搭接面;梁侧模与梁底模之间的接缝；柱阳角模板搭接缝；7、做好各项质量通病防治，对易产生质量通病部位进行预先控制。6.3质量通病防治措施表6。3质量通病防治措施表序号项目防治措施1墙柱烂根模板下口缝隙用海绵条塞严，切忌将其深入墙体位置，外围敷设砂浆2墙体不平、粘连控制拆模时间,清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收3垂直度偏差支模时要反复用线锤吊靠,完成加固后另行复查,及时调整；支模完毕如遇有较大冲撞应重新校正4墙体凹凸不平加强模板维修保养5墙、柱钢筋位移钢筋保护层采用塑料垫块来控制、加强墙柱钢筋定位6门窗洞偏斜洞口设木枋做水平、竖向支撑7墙体阴角不方正、不垂直控制阴角部位模板垂直度偏差，砼浇筑前仔细检查角部位是否固定牢靠8电梯井内壁及外墙上下层接茬不平、漏浆确保模板支撑架的牢固，预埋螺杆一排、下口用海绵条封堵9板下挠板支撑材料应有足够强度和刚度6.4成品保护1）起吊模板时，塔吊指挥人员必须到场指挥。吊装模板时轻起轻放，不准碰撞,防止模板变形。2）满堂支撑架立杆下端设置底座或垫板，利用结构做支撑支点时，支撑与结构间加垫木枋。3）模板侧模不得堆靠钢筋等重量物，以免倾斜、偏位，影响模板质量。

234）模板支设成形后，应及时将多余材料及垃圾清理干净，安装预留、预埋应在支模时配合进行，不得随意用重锤敲打模板、支撑，以免影响质量，模板上不得随意开孔洞。5)不得用重物碰撞已支设好的模板及支撑。不得在模板平台上行车和堆放大量物料。6）不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板的牢固稳定和不变形。7）混凝土浇筑时,模板上不能倾倒堆积过多混凝土，振捣时不能碰撞模板,以免模板变形，混凝土浇筑过程中，应派木工值班保护，检查和校正模板的安装质量。8）楼板浇筑完毕，混凝土强度达到1。2MPa以上后,方可允许操作人员在上行走，进行一些轻便工作，但不得有冲击性操作。墙、柱阳角、楼梯踏步用小木条或硬塑料条包裹进行保护，具体见下图。硬塑料条通长木板9）混凝土达到规定的强度后拆除模板，不得用大锤硬砸或用撬扛硬撬，以免损伤混凝土表面和模板表面。10)拆下的模板应及时清理，并分类堆码整齐，暂时不用时应遮阴覆盖，防止暴晒变形.11）模板存放场地要平整，模板平放并用木枋支垫,保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。7、安全文明施工7。1环境保证措施7.1.1环境因素电锯的噪声、切割机的噪声、模板支拆作业的噪声、模板装卸作业的噪声、模板清理作业的噪声、模板修整作业的噪声、木工房锯末扬尘、木工房引起火灾、木材耗用。7。1。2管理要求1、模板施工前,进行配模，不合模数的地方用旧模板补充,并在木工房预先进行配模设计，长木枋禁止锯短，整张模板禁止随意割锯。

242、木工房应采进行封闭，模板加工必须在木工房内完成，作业面尽量使用手动锯。使用圆盘锯锯模板、木方时要及时在电锯上刷油，模板、木方加工时送速不能过快，圆盘锯必须安排在8：00－18:00之间进行，圆盘锯应设置防护罩,使用圆盘锯时严格按操作规程进行作业.3、模板施工时对钢管、木方、模板应轻拿轻放,禁止抛掷，钢管校正时禁止使用大锤敲打。4、模板拆除下来后，应统一集中清理，废料、废混凝土渣等分别堆放在指定地点,减少涮脱模剂产生的污染，废油涮等集中处理。5、现场按总平面布置图确定的位置堆放各种材料，设置临时设施等，不得随意摆设或堆放。各种材料分类堆码整齐，分类挂牌。6、木工房内每日清扫.模板清理维修完毕立即清除垃圾。注意现场文明施工，做到工完场清，树立企业的良好形象。7。2安全施工方案7。2。1模板施工的安全风险高空支拆模板时的高空坠落；高空支拆模板的物体打击；平刨使用、圆盘踞使用、手持电动工具使用时的机具伤害；手持电动工具使用时的触电；浇捣混凝土时的坍（垮）塌；木制品加工房引起的火灾等。7.2。2模板施工安全管理分工项目经理：全面负责模板施工的安全管理.生产经理:负责安全施工方案的落实，对安全生产负直接责任。技术负责人：制定施工方案和发生紧急情况的处理措施，对相关人员进行交底。安全员:监督检查安全防护和安全措施的落实，发现现场的隐患和违章作业,全权下达整改单.材料负责人:负责安全防护用品的采购，负责模板、木枋、钢管、扣件的验收。试验员:负责模板、钢管、扣件的检验.工长：负责安全防护的施工，对作业人员进行书面交底，执行施工方案，纠正违章作业，及时报告发生的问题。机电工长：负责现场施工机械设备和施工用电安全。7。2.3针对危险源的管理

25由项目木工工长负责对劳务班组进行日常管理，机电工长负责施工用电和施工机具的管理，所有措施必须在施工前落实到位。1、针对坍塌的管理1）模板施工前，必须编制模板施工方案，对模板支撑体系进行验算，在搭设模板支撑架时必须严格按照模板施工方案进行。2）泵送管道的固定架单独搭设,并于主体结构做刚性连接，不得与外架和模板支撑架有任何连接，在浇筑混凝土过程中，必须有专人看护模板，发现异常情况及时报告。3)模板拆除前必须进行拆模申请，并经技术负责人批准后才能进行。4）拆除承重模板时,为避免突然整块坍落，应先设立临时支撑，然后拆除.2、针对物体打击的管理1)登高作业时，连接件等必须放在箱盒中或工具袋中,板手等系在身上，防止掉落伤人.2）加工好的模板在进行水平、垂直运输时，应确保绑束牢靠,避免搬运过程中坠落伤人。3）模板施工时对钢管、木方、模板应轻拿轻放，禁止抛掷,钢管校正时禁止使用大锤敲打。4)安装柱模时，应将柱模与主筋临时拉结固定，防止模板倾覆伤人。5）模板拆除时采用长橇杠,严禁操作人员站在正在拆除的模板下，拆除间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定，拆除的模板、钢管及时运走，防止突然坠落伤人及人员踏空坠落。3、针对高处坠落的管理1）模板安装前，先完成楼层临边安全防护；在楼层临边搭设模板支撑架或支设模板时，操作人员必须佩戴安全带；安装模板操作人员应戴安全帽，高空作业应系好安全带,搭设好脚手架。2)主体施工至三层以上，应将建筑物周围满挂安全网，并随层上移,每五层设半永久性水平安全网一道.4、针对火灾的管理

26项目对木工房应采进行封闭，模板加工必须在木工房内完成，作业面尽量使用手动锯;木工房内必须配备灭火器，锯末、边角料等废弃物每班作业完毕时应及时清理,集中堆放在指定地点；模板制、安作业过程中不得吸烟，模板加工作业人员应戴护目镜和耳罩。5、针对触电的管理在作业层，设置专用配电箱，箱内漏电保护器的动作电流不得大于30mA，0.1s,电线不得随地拖,不得与钢管、钢筋接触。手持式电动工具必须使用Ⅱ类电动工具，插头线必须完好，不允许有接头，外壳完整。6、针对机具伤害的管理各类电动工具必须有防护罩,经常检查其性能，进行维护保养.锯旧模板、旧木枋时，残留的铁钉必须清理干净。7。2.4应急处理发生紧急情况，应立即向项目经理报告，启动项目应急救援预案。7。3附计算书：

277。3.1高层地下室支模体系（5.8米层高）计算书一、参数信息1。模板支架参数横向间距或排距（m)：0。90;纵距(m):0.90；步距（m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0.30；模板支架搭设高度(m):5.40;采用的钢管（mm）：Φ48×2.7;板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2):0。500;混凝土与钢筋自重(kN/m3):27。000；施工均布荷载标准值（kN/m2）：1.000；振捣混凝土时产生的荷载（kN/m2)：2。0003。材料参数面板采用胶合面板,厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2）:13;木方抗剪强度设计值（N/mm2):1.400；木方的间隔距离（mm）:300.000；木方弹性模量E(N/mm2）:9000。000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13。000；木方的截面宽度（mm）：40。00；木方的截面高度(mm):90.00;托梁材料为:钢管（双钢管）：Ф48×2.7;4。楼板参数楼板的计算厚度(mm）:250.00；

28图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90×1。52/6=33。75cm3；I=90×1.53/12=25.312cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

29面板计算简图1、荷载计算(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1=27×0。25×0.9+0.5×0。9=6。525kN/m；(2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）：q2=（1+2）×0。9=2.7kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=0.1ql2其中：q=1。2×6。525+1。4×2。7=11。61kN/m最大弯矩M=0.1×11.61×3002=104490N·m;面板最大应力计算值σ=M/W=104490/33750=3。096N/mm2；面板的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2;面板的最大应力计算值为3.096N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=6。525kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×6.525×3004/(100×9500×25.312×104)=0.149mm；面板最大允许挠度[ν]=300/250=1。2mm；面板的最大挠度计算值0.149mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求！三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

30W=b×h2/6=4×9×9/6=54cm3；I=b×h3/12=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m）：q1=27×0.3×0。25+0。5×0。3=2。175kN/m;（2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）:q2=3×0.3=0。9kN/m；2.强度验算计算公式如下：M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1。2×2.175+1。4×0。9=3。87kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3。87×0.92=0。313kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0。313×106/54000=5。805N/mm2;方木的抗弯强度设计值［f］=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为5.805N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足：τ=3V/2bhn<［τ］其中最大剪力：V=0。6×3。87×0。9=2。09kN；方木受剪应力计算值τ=3×2.09×103/(2×40×90）=0。871N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ］=1。4N/mm2；

31方木的受剪应力计算值0。871N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1。4N/mm2，满足要求！4。挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/（100EI)≤［ν］=l/250均布荷载q=q1=2.175kN/m；最大挠度计算值ν=0。677×2.175×9004/（100×9000×2430000)=0.442mm；最大允许挠度[ν］=900/250=3。6mm；方木的最大挠度计算值0.442mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;托梁采用：钢管（双钢管）:Ф48×2。7；W=8。24cm3；I=19.78cm4;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P＝3。483kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)

32托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN）最大弯矩Mmax=0。836kN·m；最大变形Vmax=1。192mm；最大支座力Qmax=11。378kN；最大应力σ=836128。957/8240=101.472N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值101.472N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为1.192mm小于900/150与10mm,满足要求！五、模板支架立杆荷载设计值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容（1)脚手架的自重(kN)：NG1=0。138×5。4=0。747kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A.(2）模板的自重（kN）:NG2=0.5×0。9×0.9=0.405kN；(3)钢筋混凝土楼板自重（kN):

33NG3=27×0.25×0。9×0.9=5.468kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6。62kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到,活荷载标准值NQ=（3+2）×0.9×0.9=4。05kN；3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1。4NQ=13.614kN;六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式：σ=N/(φA)≤[f]其中N————立杆的轴心压力设计值(kN）：N=13。614kN；φ——--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;i———-计算立杆的截面回转半径（cm):i=1.6cm；A-———立杆净截面面积（cm2）：A=3.84cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩）（cm3)：W=4.12cm3;σ—-—--———钢管立杆最大应力计算值（N/mm2);[f］-———钢管立杆抗压强度设计值:［f]=205N/mm2；L0————计算长度（m)；按下式计算:l0=h+2a=1。5+0。3×2=2。1m；a————立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。3m;l0/i=2100/16=131；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.391；钢管立杆的最大应力计算值；σ=13613。832/（0。391×384)=90。672N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=90。672N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.005×(1。5+0.3×2）=2。463m;k1——计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数,h+2a=2.1按照表2取值1.005；Lo/i=2462。954/16=154；

34由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。294;钢管立杆的最大应力计算值；σ=13613。832/(0。294×384）=120。587N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=120。587N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.7。3.2高层主楼标准层支模体系(3。0米层高)计算书一、参数信息1。模板支架参数横向间距或排距（m)：1。20;纵距（m)：1.20；步距（m)：1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0。30;模板支架搭设高度(m):2。75；采用的钢管(mm）:Φ48×2。7；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2）：0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3）:27.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）：1.000；振捣混凝土时产生的荷载（kN/m2)：2。0003.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm;板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2）:9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2）:13；木方弹性模量E（N/mm2）：9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13。000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1。400；木方的间隔距离（mm):300.000；

35木方的截面宽度（mm）：40。00；木方的截面高度（mm):90。00；托梁材料为:钢管(双钢管)：Ф48×2.7；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=120×1。52/6=45cm3；I=120×1。53/12=33.75cm4;

36模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m）：q1=27×0.1×1。2+0.5×1。2=3.84kN/m；(2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）：q2=(1+2)×1。2=3.6kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1。2×3。84+1.4×3。6=9。648kN/m最大弯矩M=0。1×9。648×3002=86832N·mm；面板最大应力计算值σ=M/W=86832/45000=1.93N/mm2；面板的抗弯强度设计值［f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.93N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν］=l/250其中q=q1=3.84kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×3.84×3004/(100×9500×33。75×104)=0。066mm；面板最大允许挠度［ν］=300/250=1。2mm;面板的最大挠度计算值0。066mm小于面板的最大允许挠度1。2mm,满足要求！

37三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=4×9×9/6=54cm3；I=b×h3/12=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞计算简图（mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1=27×0.3×0。1+0.5×0。3=0.96kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：q2=3×0。3=0。9kN/m；2。强度验算计算公式如下:M=0。1ql2均布荷载q=1.2×q1+1。4×q2=1。2×0.96+1.4×0.9=2。412kN/m；最大弯矩M=0。1ql2=0.1×2.412×1.22=0。347kN·m;方木最大应力计算值σ=M/W=0.347×106/54000=6。432N/mm2；方木的抗弯强度设计值［f］=13。000N/mm2；方木的最大应力计算值为6。432N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足：τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×2。412×1.2=1.737kN；

38方木受剪应力计算值τ=3×1。737×103/(2×40×90)=0.724N/mm2；方木抗剪强度设计值［τ]=1.4N/mm2;方木的受剪应力计算值0.724N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1。4N/mm2,满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0。677ql4/（100EI)≤［ν]=l/250均布荷载q=q1=0.96kN/m；最大挠度计算值ν=0。677×0.96×12004/（100×9000×2430000）=0.616mm；最大允许挠度［ν］=1200/250=4.8mm；方木的最大挠度计算值0.616mm小于方木的最大允许挠度4.8mm，满足要求！四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管（双钢管):Ф48×2。7；W=8.24cm3;I=26.16cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.894kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)

39托梁计算变形图（mm）托梁计算剪力图（kN）最大弯矩Mmax=1.303kN·m;最大变形Vmax=2。453mm；最大支座力Qmax=12。663kN;最大应力σ=1302653.65/8240=158.089N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值158。089N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！托梁的最大挠度为2.453mm小于1200/150与10mm,满足要求！五、模板支架立杆荷载设计值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载.1。静荷载标准值包括以下内容（1)脚手架的自重（kN)：NG1=0.129×2.75=0.355kN；(2)模板的自重(kN）：NG2=0.5×1。2×1.2=0。72kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN）：NG3=27×0。1×1.2×1。2=3.888kN；

40静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.963kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值NQ=（3+2)×1。2×1.2=7。2kN；3。立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1。4NQ=16.036kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤［f]其中N-———立杆的轴心压力设计值（kN):N=16。036kN；φ——-—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i——--计算立杆的截面回转半径(cm）：i=1。6cm；A——-—立杆净截面面积（cm2）:A=3.84cm2;W————立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3）：W=4.12cm3；σ—-———--—钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；[f］---—钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205N/mm2;L0—-——计算长度（m）；根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max［1。155×1。73×1.5,1.5+2×0。3］=2.997；k---—计算长度附加系数，取1。155；μ--—-考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.73；a--——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m；得到计算结果：立杆计算长度L0=2.997；L0/i=2997.225/16=187;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。205；钢管立杆受压应力计算值;σ=16035.63/（0。205×384)=203。705N/mm2；立杆稳定性计算σ=203。705N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求！

417。3.3高层地下室大梁支撑体系计算书（一)梁段：L1：截面300X1900mm,处于主楼与地库交接处，层高5。2m。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B（m)：0.30；梁截面高度D（m)：1。90；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m)：0。60;立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0。30；立杆步距h(m）：1。50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：0。60；梁支撑架搭设高度H(m）：5.20；梁两侧立杆间距（m)：0。90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为Φ48×2.7；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2）：0。50；钢筋自重(kN/m3）：1.50；

42施工均布荷载标准值（kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2）：2。0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4。0;3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2)：9000。0；木材抗压强度设计值fc(N/mm):16。0;木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：17。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.7；面板材质：胶合面板;面板厚度(mm）:15.00；面板弹性模量E（N/mm2)：6000。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）:40.0;梁底方木截面高度h（mm)：90。0;梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm）：500;次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量:5；固定支撑水平间距(mm)：300；竖向支撑点到梁底距离依次是：275mm，550mm，825mm，1100mm，1375mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm）：48.00；壁厚(mm)：2。70；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度（mm)：40。00；高度(mm）：90。00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ—-混凝土的重力密度，取24。000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T—-混凝土的入模温度，取20。000℃；V-—混凝土的浇筑速度，取1。500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.900m;

43β1——外加剂影响修正系数，取1。200；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17。848kN/m2、45.600kN/m2,取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根.面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/W〈[f]其中，W——面板的净截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18。75cm3；M——面板的最大弯矩(N·mm）；σ——面板的弯曲应力计算值（N/mm2)[f]——面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中,q-—作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0。5×17。85×0。9=9。638kN/m；振捣混凝土荷载设计值：q2=1。4×0。5×4×0。9=2.52kN/m;计算跨度：l=(1900-250)/（7-1)=275mm;面板的最大弯矩M=0。1×9。638×[（1900-250）/(7-1)］2+0。117×2.52×

44[(1900—250)/(7—1)］2=9。52×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1。1q1l+1。2q2l=1。1×9。638×[(1900—250)/(7-1）]/1000+1。2×2。520×[（1900—250)/(7-1)]/1000=3.747kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9。52×104/1。88×104=5.1N/mm2;面板的抗弯强度设计值:[f］=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=5。1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2,满足要求！2。挠度验算ν=0.677ql4/(100EI）≤［ν］=l/250q-—作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=9.638N/mm；l-—计算跨度:l=[(1900-250）/(7—1）]=275mm;E——面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I——面板的截面惯性矩:I=50×1.5×1。5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值：ν=0.677×9。638×[(1900—250）/（7—1）］4/(100×6000×1.41×105）=0。442mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(1900-250)/（7-1）]/250=1。1mm；面板的最大挠度计算值ν=0。442mm小于面板的最大容许挠度值[ν］=1。1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3。747/0。500=7。494kN/m本工程中，次楞采用木方,宽度40mm,高度90mm,截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=1×4×9×9/6=54cm3；I=1×4×9×9×9/12=243cm4；E=9000.00N/mm2；

45计算简图剪力图（kN）

46弯矩图(kN·m）变形图（mm)经过计算得到最大弯矩M=0。187kN·m，最大支座反力R=4.122kN,最大变形ν=0。147mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下：σ=M/W<［f］经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.87×105/5.40×104=3。5N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:［f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=3。5N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值［f]=17N/mm2,满足要求！（2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:［ν］=500/400=1。25mm;次楞的最大挠度计算值ν=0。147mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4。122kN，按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算.本工程中，主楞采用圆钢管,直径48mm，壁厚2。7mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.121=8.24cm3；I=2×9.891=19.78cm4；

47E=206000。00N/mm2;主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m）主楞变形图（mm）经过计算得到最大弯矩M=0。567kN·m，最大支座反力R=8.836kN，最大变形ν=0.652mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W〈[f］经计算得到，主楞的受弯应力计算值：σ=5。67×105/8.24×103=68.8N/mm2；主楞的抗弯强度设计值：[f］=205N/mm2；

48主楞的受弯应力计算值σ=68。8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0。652mm主楞的最大容许挠度值:［ν]=275/400=0。688mm；主楞的最大挠度计算值ν=0。652mm小于主楞的最大容许挠度值［ν］=0。688mm,满足要求!五、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=600×15×15/6=2.25×104mm3；I=600×15×15×15/12=1。69×105mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<［f］钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m):q1=1.2×［（24。00+1。50）×1。90+0。50］×0。60×0。90=31.720kN/m;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1。4×（2。00+1。00）×0。60×0.90=2。268kN/m；q=31。720+2。268=33.988kN/m；

49最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0。125ql2=0.125×33.988×1502=9.56×104N·mm;RA=RC=0。375q1l+0.437q2l=0.375×31.72×0.15+0.437×2。268×0。15=1。933kNRB=1。25ql=1.25×33。988×0。15=6.373kNσ=Mmax/W=9。56×104/2.25×104=4.2N/mm2;梁底模面板计算应力σ=4.2N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f］=13N/mm2，满足要求!2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI）≤［ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载：q=q1/1。2=26.433kN/m；l—-计算跨度（梁底支撑间距)：l=150。00mm；E-—面板的弹性模量:E=6000。0N/mm2；面板的最大允许挠度值：［ν]=150。00/250=0。600mm；面板的最大挠度计算值：ν=0。521×31.72×1504/（100×6000×1.69×105）=0.083mm;面板的最大挠度计算值:ν=0.083mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0。6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.373/0。6=10。621kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图

50方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4;方木强度验算计算公式如下：最大弯矩M=0。1ql2=0。1×10。621×0.62=0.382kN·m;最大应力σ=M/W=0.382×106/54000=7。1N/mm2；抗弯强度设计值［f］=13N/mm2；方木的最大应力计算值7.1N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足：τ=3V/(2bh0）其中最大剪力：V=0。6×10.621×0.6=3.824kN；方木受剪应力计算值τ=3×3。824×1000/(2×40×90）=1.593N/mm2；方木抗剪强度设计值［τ]=1。7N/mm2；方木的受剪应力计算值1。593N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/（100EI)≤[ν］=l/250方木最大挠度计算值ν=0。677×10.621×6004/(100×9000×243×104)=0.426mm;方木的最大允许挠度[ν]=0。600×1000/250=2。400mm;方木的最大挠度计算值ν=0。426mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.933kN梁底模板中间支撑传递的集中力:P2=RB=6。373kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0。900-0.300)/4×0.600×（1.2×0.250×24.000+1.4×1.000)+1。2×2×0.600×

51(1。900-0。250）×0。500=1.962kN简图(kN·m）剪力图（kN）

52弯矩图(kN·m）变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力：N1=N4=0。455kN；N2=N3=6。627kN；最大弯矩Mmax=0。208kN·m；最大挠度计算值Vmax=0。074mm；最大应力σ=0。208×106/4120=50.4N/mm2;支撑抗弯设计强度［f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值50.4N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2

53，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA)≤[f］1。梁两侧立杆稳定性验算其中N-—立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力:N1=0。455kN；脚手架钢管的自重：N2=1。2×0。129×5.2=0.806kN；N=0。455+0。806=1.26kN；φ-—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i-—计算立杆的截面回转半径(cm):i=1。6；A—-立杆净截面面积(cm2)：A=3。84；W—-立杆净截面抵抗矩（cm3)：W=4。12；σ——钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2)；[f］—-钢管立杆抗压强度设计值：［f]=205N/mm2；lo—-计算长度(m);根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1。167×1。7×1.5，1.5+2×0。3］=2.976m;k-—计算长度附加系数，取值为:1。167;μ——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5。3。3，μ=1.7;a-—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975。85/16=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。207；钢管立杆受压应力计算值；σ=1260.274/(0。207×384）=15.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=15.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值［f]=205N/mm2，满足要求！

542。梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N-—立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=6。627kN；脚手架钢管的自重:N2=1。2×0.129×（5。2—1.9）=0。806kN;N=N1+N2=6.627+0.511=7.138kN;φ-—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i—-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1。6；A-—立杆净截面面积（cm2）：A=3。84；W——立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4。12;σ——钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2）;［f]-—钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205N/mm2；lo——计算长度(m);根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a,为安全计，取二者间的大值,即：lo=Max[1.167×1。7×1.5,1。5+2×0.3]=2。976m；k—-计算长度附加系数，取值为：1。167;μ—-计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3.3，μ=1.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。3m;得到计算结果：立杆的计算长度lo/i=2975.85/16=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207;钢管立杆受压应力计算值;σ=7138。046/（0。207×384）=89.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=89。8N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值［f］=205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算lo=k1k2(h+2a）=1.167×1.004×（1。5+0。3×2)=2.461m;k1—-计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2-—计算长度附加系数，h+2a=2。1按照表2取值1.004；lo/i=2460。503/16=154；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.294；

55钢管立杆的最大应力计算值；σ=7138。046/(0.294×384)=63.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=63。2N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。7。3。4高层地下室大梁支撑体系计算书(二）梁段:L2：截面尺寸500X1000mm，位于车库，层高4。1m。梁段：L2.

56一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m）：0。50;梁截面高度D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：250。00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0。60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0。30;立杆步距h（m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m):0。60；梁支撑架搭设高度H（m)：4。10；梁两侧立杆间距(m）：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2;采用的钢管类型为Φ48×2.7；立杆承重连接方式：可调托座；2。荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3）：24。00；模板自重（kN/m2)：0.50；钢筋自重（kN/m3）：1。50;施工均布荷载标准值（kN/m2)：1。0;新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2)：2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4。0；3。材料参数木材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm）:16。0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17。0;木材抗剪强度设计值fv（N/mm2):1。7;面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）：40.0;梁底方木截面高度h(mm)：90。0；梁底纵向支撑根数：3;5.梁侧模板参数主楞间距（mm）：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：180mm,400mm，600mm；主楞材料：圆钢管;

57直径（mm）：48。00；壁厚(mm）：2.70;主楞合并根数：2；次楞材料:木方；宽度（mm)：40。00；高度(mm)：90。00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-—新浇混凝土的初凝时间,取2.000h；T—-混凝土的入模温度,取20.000℃；V-—混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.900m；β1--外加剂影响修正系数，取1。200;β2-—混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。分别计算得17。848kN/m2、45.600kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载.三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图(单位:mm)1.强度计算

58材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/W〈[f］其中，W--面板的净截面抵抗矩,W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；M——面板的最大弯矩(N·mm）；σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2)［f］-—面板的抗弯强度设计值(N/mm2）；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M=0.125ql2其中，q——作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1。2×0.5×17.85×0。9=9。638kN/m；振捣混凝土荷载设计值：q2=1。4×0。5×4×0.9=2.52kN/m；计算跨度:l=(1000-250）/（3-1)=375mm;面板的最大弯矩M=0.125×(9。638+2。52）×［(1000-250)/（3—1）]2=2.14×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1。25ql=1.25×（9。638+2.520）×[(1000-250)/（3-1)]/1000=5。699kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=2.14×105/1.88×104=11。4N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=11。4N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f］=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0。521ql4/（100EI）≤[ν]=l/250q——作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q=q1=9.638N/mm；l--计算跨度：l=[（1000—250)/（3—1）]=375mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2;I-—面板的截面惯性矩：I=50×1。5×1。5×1。5/12=14。06cm4;面板的最大挠度计算值:ν=0.521×9.638×［（1000—250）/(3—1）]4/(100×6000×1.41×105)=1.177mm；面板的最大容许挠度值:［ν]=l/250=[（1000-250)/（3-1）］/250=1。5mm；面板的最大挠度计算值ν=1。177mm小于面板的最大容许挠度值［ν]=1。5mm，满足要求！

59四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.699/0。500=11。398kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×4×9×9/6=54cm3；I=1×4×9×9×9/12=243cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图

60剪力图(kN)弯矩图（kN·m)

61变形图（mm）经过计算得到最大弯矩M=0.285kN·m，最大支座反力R=6.269kN,最大变形ν=0。224mm（1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：σ=M/W〈［f］经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.85×105/5。40×104=5。3N/mm2；次楞的抗弯强度设计值：［f］=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=5.3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值：［ν]=500/400=1。25mm;次楞的最大挠度计算值ν=0。224mm小于次楞的最大容许挠度值[ν］=1.25mm,满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6。269kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算.本工程中，主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.121=8。24cm3；I=2×9.891=19.78cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图

62主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0。564kN·m，最大支座反力R=7。280kN，最大变形ν=0.276mm(1)主楞抗弯强度验算σ=M/W<［f］经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=5。64×105/8.24×103=68.5N/mm2;主楞的抗弯强度设计值：[f］=205N/mm2;主楞的受弯应力计算值σ=68。5N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求！（2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0。276mm主楞的最大容许挠度值：[ν]=220/400=0.55mm;主楞的最大挠度计算值ν=0.276mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0。55mm,满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算.

63强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=600×15×15/6=2.25×104mm3；I=600×15×15×15/12=1.69×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:σ=M/W〈[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m)：q1=1。2×［(24。00+1.50)×1。00+0。50］×0.60×0.90=16。848kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：q2=1。4×(2。00+1。00）×0。60×0.90=2。268kN/m;q=16。848+2.268=19.116kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0。125ql2=0。125×19。116×2502=1。49×105N·mm；RA=RC=0。375q1l+0.437q2l=0。375×16.848×0。25+0.437×2。268×0.25=1.827kNRB=1。25ql=1。25×19。116×0。25=5.974kNσ=Mmax/W=1.49×105/2。25×104=6。6N/mm2；梁底模面板计算应力σ=6。6N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!2。挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.521ql4/（100EI)≤[ν]=l/250

64其中，q—-作用在模板上的压力线荷载：q=q1/1.2=14.040kN/m；l-—计算跨度（梁底支撑间距)：l=250。00mm;E-—面板的弹性模量:E=6000。0N/mm2；面板的最大允许挠度值：[ν］=250。00/250=1。000mm;面板的最大挠度计算值:ν=0.521×16.848×2504/（100×6000×1.69×105）=0。339mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.339mm小于面板的最大允许挠度值:［ν］=1mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5。974/0.6=9.956kN/m2。方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算.本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0。1ql2=0。1×9.956×0.62=0。358kN·m;最大应力σ=M/W=0.358×106/54000=6.6N/mm2；抗弯强度设计值［f］=13N/mm2；方木的最大应力计算值6。6N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！

65方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/（2bh0)其中最大剪力:V=0.6×9。956×0.6=3。584kN；方木受剪应力计算值τ=3×3.584×1000/（2×40×90)=1.493N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ］=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.493N/mm2小于方木抗剪强度设计值1。7N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下：ν=0。677ql4/(100EI)≤［ν］=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×9。956×6004/（100×9000×243×104)=0.399mm；方木的最大允许挠度[ν］=0。600×1000/250=2。400mm;方木的最大挠度计算值ν=0。399mm小于方木的最大允许挠度［ν］=2.4mm，满足要求！3。支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1。827kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5。974kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=（0.900—0。500）/4×0.600×（1.2×0.250×24.000+1.4×1。000）+1.2×2×0。600×(1。000—0.250)×0.500=1。056kN

66简图(kN·m)剪力图（kN）

67弯矩图(kN·m）变形图（mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.846kN；N2=N3=5。024kN；最大弯矩Mmax=0。171kN·m;最大挠度计算值Vmax=0.074mm；最大应力σ=0。171×106/4120=41。5N/mm2;支撑抗弯设计强度［f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值41。5N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA）≤[f］1。梁两侧立杆稳定性验算其中N—-立杆的轴心压力设计值,它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.846kN;

68脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.1=0。635kN;N=0.846+0.635=1.481kN;φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i-—计算立杆的截面回转半径（cm)：i=1。6；A——立杆净截面面积(cm2)：A=3。84；W—-立杆净截面抵抗矩（cm3)：W=4.12；σ——钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2)；［f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo—-计算长度(m）；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计,取二者间的大值，即:lo=Max[1。167×1。7×1。5，1.5+2×0。3］=2。976m；k—-计算长度附加系数，取值为：1.167;μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1。7;a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.3m；得到计算结果：立杆的计算长度lo/i=2975。85/16=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207;钢管立杆受压应力计算值；σ=1481.496/(0。207×384）=18.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=18。6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2。梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N-—立杆的轴心压力设计值,它包括：横向钢管的最大支座反力:N1=5.024kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0。129×（4.1—1）=0。635kN;N=N1+N2=5.024+0。48=5。504kN;φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径（cm）:i=1.6；A—-立杆净截面面积(cm2):A=3.84;W-—立杆净截面抵抗矩（cm3）:W=4。12;

69σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2）；[f］—-钢管立杆抗压强度设计值:［f]=205N/mm2；lo—-计算长度（m);根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a,为安全计，取二者间的大值,即：lo=Max[1.167×1。7×1。5,1.5+2×0.3］=2.976m;k——计算长度附加系数，取值为：1。167;μ-—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1。7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。3m;得到计算结果：立杆的计算长度lo/i=2975。85/16=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。207；钢管立杆受压应力计算值;σ=5503.928/（0。207×384）=69.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=69.2N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f］=205N/mm2,满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1。167×1×（1.5+0。3×2)=2.451m；k1——计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2—-计算长度附加系数，h+2a=2。1按照表2取值1；lo/i=2450。7/16=153;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.298;钢管立杆的最大应力计算值；σ=5503.928/(0.298×384)=48.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=48。1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.

70以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》九、梁模板高支撑架的构造和施工要求［工程经验]除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;c。梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c。高支撑架步距以0.9——1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a。当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层;b。单水平加强层可以每4——6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10——15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计

71a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10——15m设置.5.顶部支撑点的设计a。最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm;c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6。支撑架搭设的要求a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

72一、参数信息1.模板支撑及构造参数

73梁截面宽度B(m）：0.50;梁截面高度D(m）:1。00；混凝土板厚度(mm)：250。00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0。30;立杆步距h（m)：1。50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m)：0.60;梁支撑架搭设高度H(m)：5。20;梁两侧立杆间距（m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×2.7；立杆承重连接方式：可调托座；2。荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3)：24.00；模板自重（kN/m2）：0.50；钢筋自重(kN/m3):1。50;施工均布荷载标准值(kN/m2）：1。0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17。8;振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2):2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2)：9000。0；木材抗压强度设计值fc(N/mm）:16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17。0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板材质：胶合面板；面板厚度（mm)：15。00；面板弹性模量E(N/mm2):6000。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：13.0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40。0；梁底方木截面高度h（mm)：90。0；梁底纵向支撑根数：3;5。梁侧模板参数主楞间距(mm）：500;次楞根数：3;主楞竖向支撑点数量:3;固定支撑水平间距(mm）：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：180mm，400mm，600mm；主楞材料：圆钢管;直径（mm）：48.00；壁厚（mm）:2.70；主楞合并根数：2;

74次楞材料：木方;宽度(mm)：40.00；高度（mm):90。00;二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值：F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ-—混凝土的重力密度，取24。000kN/m3;t-—新浇混凝土的初凝时间，取2。000h；T——混凝土的入模温度,取20.000℃;V-—混凝土的浇筑速度，取1。500m/h;H—-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.900m;β1—-外加剂影响修正系数,取1.200；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。分别计算得17.848kN/m2、45。600kN/m2，取较小值17。848kN/m2作为本工程计算荷载.三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图(单位:mm）1。强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/W〈[f］

75其中,W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1。5×1。5/6=18.75cm3；M-—面板的最大弯矩（N·mm）；σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M=0.125ql2其中,q—-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1。2×0.5×17.85×0。9=9。638kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1。4×0。5×4×0.9=2。52kN/m；计算跨度:l=（1000-250)/(3-1）=375mm；面板的最大弯矩M=0.125×(9.638+2。52）×［（1000-250)/（3—1）]2=2。14×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1。25ql=1.25×(9。638+2。520）×［（1000-250)/(3-1)］/1000=5.699kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.14×105/1.88×104=11。4N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=11。4N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［f]=13N/mm2，满足要求!2.挠度验算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν］=l/250q—-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q=q1=9.638N/mm；l-—计算跨度:l=［(1000—250)/（3-1）]=375mm；E-—面板材质的弹性模量：E=6000N/mm2；I-—面板的截面惯性矩:I=50×1.5×1.5×1。5/12=14.06cm4;面板的最大挠度计算值：ν=0.521×9.638×[(1000-250）/(3—1）]4/(100×6000×1.41×105)=1。177mm；面板的最大容许挠度值:［ν]=l/250=[(1000—250）/(3-1）］/250=1.5mm；面板的最大挠度计算值ν=1。177mm小于面板的最大容许挠度值[ν］=1。5mm，满足要求!四、梁侧模板支撑的计算1。次楞计算

76次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.699/0.500=11.398kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm,高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×4×9×9/6=54cm3；I=1×4×9×9×9/12=243cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图（kN)

77弯矩图(kN·m)变形图（mm)经过计算得到最大弯矩M=0。285kN·m，最大支座反力R=6。269kN，最大变形ν=0。224mm（1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：σ=M/W〈[f］经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.85×105/5。40×104=5.3N/mm2;次楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=5。3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值［f］=17N/mm2

78,满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:［ν］=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0。224mm小于次楞的最大容许挠度值[ν］=1。25mm,满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.269kN，按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管,直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4。121=8。24cm3；I=2×9。891=19。78cm4；E=206000。00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图（kN·m）

79主楞变形图（mm)经过计算得到最大弯矩M=0.564kN·m，最大支座反力R=7.280kN，最大变形ν=0.276mm(1）主楞抗弯强度验算σ=M/W〈[f］经计算得到，主楞的受弯应力计算值：σ=5.64×105/8.24×103=68。5N/mm2；主楞的抗弯强度设计值：［f］=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=68。5N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0。276mm主楞的最大容许挠度值：［ν］=220/400=0.55mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.276mm小于主楞的最大容许挠度值［ν］=0。55mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=600×15×15/6=2。25×104mm3;I=600×15×15×15/12=1.69×105mm4;

801.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:σ=M/W<[f］钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):q1=1.2×［（24.00+1。50)×1。00+0.50]×0。60×0。90=16。848kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：q2=1.4×（2.00+1.00)×0。60×0。90=2.268kN/m；q=16.848+2。268=19。116kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0。125ql2=0。125×19。116×2502=1。49×105N·mm;RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×16.848×0。25+0。437×2.268×0.25=1.827kNRB=1.25ql=1.25×19.116×0。25=5。974kNσ=Mmax/W=1。49×105/2.25×104=6.6N/mm2；梁底模面板计算应力σ=6.6N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f］=13N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下：ν=0。521ql4/(100EI)≤［ν］=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=14.040kN/m；l—-计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；E-—面板的弹性模量：E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值：［ν］=250.00/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值：ν=0。521×16.848×2504/(100×6000×1。69×105）=0。339mm；面板的最大挠度计算值:ν=0。339mm小于面板的最大允许挠度值：[ν]=1mm,满足要求！

81六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5。974/0。6=9。956kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算.本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4;方木强度验算计算公式如下：最大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.956×0.62=0。358kN·m；最大应力σ=M/W=0。358×106/54000=6。6N/mm2；抗弯强度设计值［f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值6。6N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0）其中最大剪力:V=0。6×9.956×0。6=3。584kN；方木受剪应力计算值τ=3×3。584×1000/(2×40×90)=1.493N/mm2;方木抗剪强度设计值［τ]=1.7N/mm2；

82方木的受剪应力计算值1。493N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2，满足要求！方木挠度验算计算公式如下：ν=0.677ql4/（100EI)≤［ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×9.956×6004/（100×9000×243×104）=0.399mm;方木的最大允许挠度［ν]=0。600×1000/250=2.400mm；方木的最大挠度计算值ν=0。399mm小于方木的最大允许挠度［ν］=2.4mm，满足要求！3。支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1。827kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5。974kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=（0。900—0。500)/4×0.600×(1。2×0.250×24.000+1.4×1。000）+1.2×2×0.600×(1。000—0.250）×0。500=1。056kN简图（kN·m)

83剪力图(kN)弯矩图(kN·m)

84变形图（mm）经过连续梁的计算得到:支座力:N1=N4=0。846kN；N2=N3=5。024kN；最大弯矩Mmax=0.171kN·m；最大挠度计算值Vmax=0。074mm;最大应力σ=0.171×106/4120=41.5N/mm2；支撑抗弯设计强度［f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值41。5N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA）≤[f]1。梁两侧立杆稳定性验算其中N-—立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.846kN;脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×5。2=0.806kN；N=0.846+0.806=1。652kN;φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1。6；A——立杆净截面面积(cm2)：A=3。84；W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：W=4.12；σ—-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；［f］-—钢管立杆抗压强度设计值：［f]=205N/mm2;lo—-计算长度（m）；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a,为安全计，取二者间的大值,即：

85lo=Max［1.167×1。7×1。5,1。5+2×0。3］=2。976m；k——计算长度附加系数，取值为：1。167;μ—-计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3，μ=1。7；a-—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。3m;得到计算结果：立杆的计算长度lo/i=2975。85/16=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=1651。908/(0.207×384）=20.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=20.8N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值［f］=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=5.024kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0。129×(5.2-1）=0.806kN；N=N1+N2=5.024+0。651=5。674kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.6；A—-立杆净截面面积（cm2)：A=3.84；W—-立杆净截面抵抗矩（cm3):W=4。12；σ——钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2）；[f]-—钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo—-计算长度（m）;根据《扣件式规范》,立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5，1.5+2×0.3］=2。976m；k—-计算长度附加系数,取值为：1.167；μ—-计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3，μ=1。7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。3m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975。85/16=186；

86由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=5674.34/(0。207×384）=71。4N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=71。4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f］=205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a）=1。167×1.004×(1.5+0.3×2)=2.461m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1。167；k2—-计算长度附加系数，h+2a=2.1按照表2取值1。004；lo/i=2460。503/16=154;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。294；钢管立杆的最大应力计算值；σ=5674。34/(0.294×384）=50。3N/mm2;钢管立杆稳定性计算σ=50.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值［f］=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。7.3。5高层地下室外墙模板计算书根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2；一、参数信息1。基本参数

87次楞间距（mm):250;穿墙螺栓水平间距(mm)：500；主楞间距(mm）:500；穿墙螺栓竖向间距（mm)：500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数：2；直径（mm）：48.00；壁厚（mm)：2.70;3。次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数：1；宽度（mm):40.00；高度(mm）：90。00;4.面板参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm):15。00；面板弹性模量(N/mm2):6000。00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2）:1。50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2）:9000。00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2）:206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2)：205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值：

88F=0。22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ—-混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t——新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T——混凝土的入模温度,取20。000℃；V-—混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H—-模板计算高度，取3。000m；β1—-外加剂影响修正系数,取1。200；β2-—混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。分别计算得17.031kN/m2、72。000kN/m2,取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17。031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1。抗弯强度验算弯矩计算公式如下：M=0。1q1l2+0。117q2l2其中，M—-面板计算最大弯矩(N·mm）；l--计算跨度（次楞间距):l=250。0mm；

89新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17。031×0.500×0.900=9。197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。4×2.00×0。50×0.90=1。260kN/m；其中0。90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1×9.197×250.02+0.117×1。260×250。02=6。67×104N·mm;按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W

90面板截面抗剪强度设计值：[fv］=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.315N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值［τ]=1.5N/mm2，满足要求！3。挠度验算根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250其中，q——作用在模板上的侧压力线荷载:q=17.03×0.5=8。516N/mm；l——计算跨度(次楞间距)：l=250mm；E—-面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I-—面板的截面惯性矩：I=50×1。5×1.5×1。5/12=14。06cm4;面板的最大允许挠度值:［ν]=1mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8。52×2504/(100×6000×1。41×105)=0.267mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.267mm小于等于面板的最大允许挠度值［ν］=1mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一)。次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6×1=54cm3;I=4×9×9×9/12×1=243cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：

91M=0。1q1l2+0。117q2l2其中，M——次楞计算最大弯矩(N·mm)；l-—计算跨度(主楞间距)：l=500.0mm;新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2×17。031×0。250×0。900=4。598kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2。00×0。25×0。90=0.630kN/m，其中,0.90为折减系数。次楞的最大弯矩:M=0。1×4.598×500.02+0。117×0.630×500.02=1。33×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W

92hn-—次楞的截面高度(mm）：h0=90。0mm；fv-—次楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1。500N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值：τ=3×1573.9/(2×40.0×90.0×1）=0。656N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值τ=0.656N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3。次楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下:ν=0。677ql4/(100EI)≤[ν］=l/250其中，ν--次楞的最大挠度(mm)；q——作用在次楞上的线荷载(kN/m)：q=17.03×0.25=4.26kN/m；l--计算跨度（主楞间距)：l=500.0mm;E—-次楞弹性模量（N/mm2)：E=9000。00N/mm2;I-—次楞截面惯性矩(mm4），I=2。43×106mm4;次楞的最大挠度计算值：ν=0。677×4。26/1×5004/(100×9000×2。43×106)=0。082mm；次楞的最大容许挠度值:［ν]=2mm；次楞的最大挠度计算值ν=0。082mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！（二）。主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm，壁厚2。7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.121×2=8.242cm3；I=9。891×2=19.782cm4；E=206000N/mm2；

93主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图（kN·m)

94主楞计算变形图(mm)1。主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载：P＝1。2×17.03×0。25×0。5＋1.4×2×0.25×0。5＝2.905kN；主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）：l=500mm；强度验算公式:σ=M/W〈f其中，σ--主楞的最大应力计算值（N/mm2）M--主楞的最大弯矩(N·mm)；M=1。63×105N·mmW--主楞的净截面抵抗矩（mm3）；W=8.24×103mm3;f--主楞的强度设计值(N/mm2）,f=205。000N/mm2；主楞的最大应力计算值:σ=1.63×105/8.24×103=19。8N/mm2；主楞的最大应力计算值σ=19.8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足：τ=2V/A≤fv其中,τ--主楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；V——主楞计算最大剪力（N)：V=1778.7N；A——钢管的截面面积(mm2）：A=768。496mm2；fv——主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=120N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值：τ=2×1778.7/768.496=4。629N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值τ=4.629N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2

95，满足要求!3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值:ν=0。136mm；主楞的最大容许挠度值:［ν]=2mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.136mm小于主楞的最大容许挠度值［ν］=2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中N-—穿墙螺栓所受的拉力;A--穿墙螺栓有效面积（mm2）；f—-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号：M12;穿墙螺栓有效直径:9。85mm；穿墙螺栓有效面积:A=76mm2;穿墙螺栓最大容许拉力值:［N］=1。70×105×7。60×10—5=12。92kN;主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=3.23kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=3.231kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值［N]=12.92kN，满足要求！目录1、工程概况及特点12、编制依据13、施工部署23.1模板支撑选型23.2施工准备23.3材料选择要求24、模板支撑体系设计54.1基础梁、承台、电梯基坑及集水井模板54.2板模板74。3梁模板94.4剪力墙模板11

964.5独立柱模板124.6楼梯模板134。7门洞模板144。8电梯井模板144.9细部处理155、模板加工制作、安装及拆除155.1模板加工制作155。2模板安装155。3模板拆除186、质量标准及保证措施196。1质量标准196。2质量保证措施206。3质量通病防治措施216.4成品保护217、安全文明施工227。1环境保证措施227。2安全施工方案237.3附计算书：267。3。1高层地下室支模体系(5.8米层高）计算书267。3。2高层主楼标准层支模体系(3.0米层高）计算书337。3.3高层地下室大梁支撑体系计算书（一）407.3.4高层地下室大梁支撑体系计算书（二）547。3.5高层地下室外墙模板计算书85