65t龙门吊基础设计计算书

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1、京津城际轨道交通工程65t龙门吊基础设计65t龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。2、设计说明勘探资料显示：场地内2.3m深度地基的承载力为125KPa，冻深0.8m，故选取基础埋深。龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C20。龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43

2、型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。图-2.1基础横截面配筋图（单位:mm）通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1横截面配筋图。基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m设置一道20mm宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m

3、，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。9中铁四局集团第二工程有限公司京津城际轨道交通工程65t龙门吊基础设计3、设计参数选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，65t龙门吊行走台车最大轮压：，现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t，故取计算轮压：；砼自重按26.0KN/m3计，土体容重按2.7KN/m3计。3.2、材料性能指标(1)、C20砼轴心抗压强度：轴心抗拉强度：弹性模量：(2)、钢筋I级钢筋：，II级钢筋：，(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：地基压缩模量：3.3、基础梁几何

4、特性截面惯性矩：4、地基验算4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。4.2、地基承载力验算每个台座两侧各设一条钢轨，长46m，两端各设伸缩缝20mm。考虑两台龙门吊同时作业，根据65T龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m，轮距离0.65m，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m。按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2：9中铁四局集团第二工程有限公司京津城际轨道交通工程65t龙门吊基础设计图-4.1：基础截面图（单位：mm）图-4.2：荷载布置图（单位：

5、m）采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，地基持力层为粉质粘土，压缩模量，查表取泊松比；基础梁边比：，按柔性基础查表的，影响系数。基础截面惯性距：。地基变形模量：地基抗力系数：荷载计算模式判定：P1：作用在基础端头，按半无限长梁计算P2：按无限长梁计算P3：按无限长梁计算P4：按无限长梁计算P5：按无限长梁计算P6：按无限长梁计算P7：按无限长梁计算P8：按无限长梁计算4.2.1活荷载作用地基反力强度计算9中铁四局集团第二工程有限公司京津城际轨道交通工程65t龙门吊基础设计（1）荷载P1对

6、各计算点影响荷载P1按半无限长梁计算：对位置A：，查表得反力系数对位置B：，查表得反力系数对位置C：，查表得反力系数对位置D：，查表得反力系数对位置E：，查表得反力系数对位置F：，查表得反力系数对位置G：，查表得反力系数对位置H：，查表得反力系数对位置I：，查表得反力系数荷载P1按式：计算P1对各计算点所作用地基反力，具体见表-1。（2）其他荷载的影响计算过程见表1：其中：Axi=e-λx(cosλx+sinλx)Pij=P*λ*p(j=1)Pik=P*λ*Axi/2b（k=2～8）考虑基础自重和回填土的重量：

7、(26*1+2.7*0.7)/2*1=13.945Kpa地基的最大反力:108.60+13.945=122.55Kpa＜[fa]=125Kpa，满足要求！5、基础内力计算基础内力计算采用弹性地基梁算，计算过程见表2、表3其中：Bi1=e-λx*sinλxMi1=-PBij/λ(j=1)9中铁四局集团第二工程有限公司京津城际轨道交通工程65t龙门吊基础设计Cij=e-λx(cosλx-sinλx)Mik=P*Cij/4λ(j=2～8)Dij=e-λx*cosλxVij=-P*Dx2/2（j=2～8）Vij=-PC

8、ij(j=1)6、基础配筋计算1、判断T型截面类型：基础在任何一个单元的受力只能是正弯矩或负弯矩，根据充分发挥混凝土的承压能力的原则，确定T型基础的类型。第一类，受压区仅位于内；第二类，翼缘和腹板均受压。翼缘板全部受压：腹板全部受压：由计算可知：T型基础为第一类。2、基础正截面受弯配筋：根据表2可见：Mmax=1.2*537.56=645.07KN.m(1.2为分项系数)Mmin=-1